水疆技术２０１７年第６期 １水泥窑内熟料煅烧工艺计算 １．Ｉ水泥化合物和率值 Ｃ３Ｓ＝４．０７ ｌ Ｃａ一７．６００Ｓｉ一６．７ ｌ ８ＡＩ一１．４３０Ｆｅ一２．８５２Ｓ Ｃ２Ｓ＝２．８６７Ｓｉ一０．７５４Ｃ３Ｓ 过大量的实验室试验，才形成复杂的方程式，其巾 用得最多的为米勒氏（Ｍｉｌｌｅｒ Ｓ）提出的熟料煅烧温 度１ ４００％的经验方程式。 ％ｆＣａＯ １ ４００￣Ｃ＝０３１（％ＬＳＦ一１００）＋２．１８（ Ｃ３Ａ＝２．６５０Ａｌ—１．６９２Ｆｅ Ｃ４ＡＦ＝３．０４３Ｆｅ Ｒ－１．８）＋０．７３Ｑ＋０．３３Ｃ＋０．３４Ａ 式中： ｐ——２０％ＨＣ１酸洗后，显微镜确定的＞４５１ｘｍ ＬＳＦ＝（Ｃａ＋０．７５Ｍｇ ）／（２．８５Ｓｉ＋１．１ ８Ａｌ＋Ｏ．６５Ｆｅ） 硅酸率 ＝Ｓｉ／（ＡＩ＋Ｆｅ） 铝氧率 Ｔ＿Ａｌ／Ｆｅ 碱当量＝Ｎａ＋０．６５８Ｋ 熔体量（液相量）％ｌ ４５０￣Ｃ＝３．ＯＡｌ＋２．２５Ｆｅ＋Ｍｇ＋ Ｋ＋Ｎａ 的石英（ＳｉＯ。）颗粒 ｃ－溶于酸内的＞１２５１ｘｍ的粗颗粒石灰石 （ＣａＣＯ３） Ａ——酸洗后，显微镜确定的＞４５１￣ｍ的非石英 的酸性不溶物 Ｑ、Ｃ、 ——总的原料样品量，％ （资料来源自Ｄｕｔｏｉｔ １９９７） １．４熟料煅烧温度 注：Ｃａ、ｓｉ等均代表ＣａＯ、ＳｉＯ２等。 若ＭｇＯ含量超过２％，则乘以１．５。 １．２窑皮指数 窑皮指数＝Ｃ３Ａ＋Ｃ４ＡＦ＋０．２Ｃ２Ｓ＋２Ｆｅ 熟料煅烧温度（ｃＣ） ＝注：当窑皮指数＜２８，窑皮薄，容重轻，一般称轻 窑皮。当窑皮指数＞３３，窑皮厚，不稳定，易结罔和 ｌ ３００＋４．５ ｌ Ｃ３Ｓ一３．７４Ｃ３Ａ一１ ２．６４Ｃ４ＡＦ １．５熟料形成理论热（表１） １．６窑系统各部位炯气速率 上限值 冷却机篦板透风风速 窑门 结“雪人”（数据来自雷法美洲熟料参数数据表）。 １．３易烧性系（指）数 易烧性系（指）数提出已多年，最初为简单的 库尔（Ｋｕｅｈ１）公式，用Ｃ３Ｓ／Ｃ３Ａ＋Ｃ４ＡＦ来表达。后通 ５Ａｍ／ｓ ６ ＣＥＭＥＮＴＴＥＣＨＮＯＬ０ＧＹ２０ｌ７／６ 表１熟料形成的理论热．ｋＪ／ｋｇ 生料加热２０～４５０ｏＣ ｌ７０ｘ４．１８ ４０ｘ４．１８ 下限值 三次风管 煤粉输送速率 注：Ａｍ／ｓ——＿Ｔ米／秒 ２５Ａｍ／ｓ ２０ 粘土脱水生料加热热收入 ＣａＣＯ３分解４５０℃ ４５０～９ＯＯｑＣ ９００￣Ｃ １９５ｘ４．Ｉ８ ４７５￣４．１８ １２５ｘ４．】８ 窑料加热熔融热 合计 ９００～ｌ ４００℃ 烟气内所含粉尘量随烟气速率增加的ｌ一次方 增多。 ２５ｘ４．１８ ｌ ０３０ｘ４．１８ ｌＯｘ４．１８ １ＯＯｘ４．１８ １．７窑热平衡（表２） （１）全部重量和容积均以ｌｋｇ熟料为基准。 （２）强度以环境温度２０ｃＩ二为基准。 粘土烘干结品脱水 水泥化合物形成热 热支出 熟料 却 Ｃ０２冷却ｏ０ ０℃ ３６０ｘ４．１８ １２０ｘ４．１８ ９００～２０℃ （３）窑料、窑粉尘和熟料所用的单位热焓，可通 过料的成分和温度及标准数值来计算，但较复杂。 经验证实，采用有代表性的经验值进行计算较简便 （见表３）。 水蒸气冷凝冷却合计 ４５０～２０℃ ２０ｘ４．１８ ６１０ｘ４．１８ 注：ｌｋｇ熟料生成净理论热Ｑ＝４２０ｘ４．１８ｋＪ／ｋｇ 生料设计计算的形成热为：Ｑ＝４．１１ＡＩ＋６．４８Ｍｇ＋７．６４６Ｃａ一５．１ １６Ｓｉ ０．５９Ｆｅ （４）燃料可采用干燥基，其重量和ｋＪ／ｋｇ应一 致，通常使用低位热值。 （５）熟料冷却空气＋一次空气＋漏风＋净燃烧烟 气十分解生成的ＣＯｚ＋水分＝窑废气＋冷却机废气。 （６）挥发热值计算为：窑料×％水分×显热，若煤 直接燃烧，其水分在计算时必须考虑。 （７）废气容重（Ｄ）和热焓（ＳＨ），可通过其成分 冷却机进口弯曲部位下部 烧成带（１ ４５０￣Ｃ） 过渡带和窑尾进料口（１ Ｏ００℃） 上升管道 １５ ９．５ ｌ３ ２４ 预热器烟气管道 （１号顶部） ８～ｌ０ （４号、５号下部）ｌ３～１６ （表４）计算。为简化计算，可采用表５上常用的烟 表２窑热平衡（有代表性） 。ｋＪ／ｋｇ熟料 计算公式 窑料 热收入 ｋＪ＆ｇ 一四级预热器 １５ｘ４．１８ 五级预热器 １５ｘ４．１８ ７３５￣４．１８ ｋｇ×一ｑｃｘ０．２２ ｋＪ／ｋｇ ＮＣＶ 燃料 ｋｇ×一８３５￣４．１８ ０ ８５０ｘ４．１８ ４２０ｘ４．１８ 总空气量 熟料煅烧收入总热量 熟料形成理论热 水分蒸发 窑废气 —ｍ （标）ｘ１．２９３ｘ０．２３７×一℃ ０ ７５０ｘ４．１８ ４２０ｘ４．１８ ５ｘ４．１８ ｋｇＫＦｘ 一％ｘ５．４０ ５ｘ４．１８ ２１Ｏｘ４．１８ ３ｘ４．１８ ｍ （标）ｘＤｘＳＨｘ一￣Ｃ ｋｇｘＯ．２３ｘ ＂Ｃ ｌ５ｌｘ４．Ｉ８ ７ｘ４．１８ 热支出 ｋＪ／ｋｇ 粉尘排除 旁路放风炯气 旁路放风烟气粉尘 冷却机废气 熟料 一—ｍ。（标）ｘＤｘＳＨｘ—ｏＣ ——ｋｇ×．Ｓ日×——℃ ｍ （标）×１．２９３￣０．２４０ｘｌｋｇ￣Ｏ．２０ｘ ￣Ｃ ￣Ｃ ｌ】５ｘ４．１８ ｌ４ｘ４．１８ ８５ｘ４．１８ １４ｘ４．１８ ４０ｘ４．１８ ２５ｘ４．１８ 辐射热 ｋＪ／ｋｇ 预热器 窑 ３５ｘ４．１８ ４５ｘ４．１８ ３ｘ４．１８ ８５０ｘ４．１８ 冷却机 ３ｘ４．１８ ７５０ｘ４．１８ 熟料煅烧支出总热量 ＊ＮＣＶ为低佗热值，Ｄ为娴气容重，ＳＨ为炯气热焓，ＫＦ为喂料量。 ９４ 水流敖 ２０１７年第６期 表３单位热焓经验值，ｋＪ／ｋｇ／％： ２Ｏ℃ ２０—５ｏｏ℃ ０．２４９￣４．１８ ２０～７００℃ ０．２５９￣４．１ ８ ２０～９ｏｏ℃ ０．２６５￣４．１ ８ ２Ｏ～ｌ １００ｏＣ ２Ｏ～ｌ ４００ｏＣ 窑料０ ２１×４．１８ 熟料０．１９￣４．１８ ０．２２０ｘ４．１８ ０．２２９ｘ４．１ ８ ０．２３６￣４．１ ８ ０．２４２￣４．１ ８ ０．２６２￣４。ｌ ８ 资料来源Ｈｅ＇Ｍｅｌｔ，２００３ 表４烟气性能 勰 堪 热焓，Ｊ／ｅ４￣： ０．２３７￣４．Ｉ８ Ｏ．１９９￣４．１８ 烟气 空气 Ｃ０２ Ｃ０ 分子量 容重， Ｌ １．２９３ １．９７７ 挥发显热，Ｊ／ｇ １．２５０ １．４２９ １．２５０ １．３４０ ０．２５０￣４．１８ ０．２ｌ８￣４．Ｉ８ ０２ Ｎ２ ＮＯ ０．２４８￣４．１８ ０．２３２￣４．１８ Ｏ．１９４ｘ４．１８ Ｏ．１５４ｘ４．１８ ０．４８２￣４．１８ Ｎ０２ ＳＯｚ ２．０５４ ２．９２７ Ｏ．５８ｌ Ｈ２０（１００ｑｃ） ５３９．５￣４，ｌ８ 表５不同温度烟气热焓。ｋＪ／ｋ ｃ【： 温度，℃ 空气 Ｃ０２ Ｎｚ ２０℃ Ｏ－２３７×４．１８ ２０～２ｏ０℃ ０．２４２ｘ４．１８ ２０—４００℃ ０．２４５￣４．１ ８ ０．２３３￣４．１ ８ ０．２５３ｘ４．１ ８ ２０—６００℃ ０．２４７ｘ４．１ ８ ０．２４４×４．１ ８ ０．２５６ｘ４．１ ８ ２０～８ｏ０℃ ０．２５０￣４．１８ ０．２５２ｘ４．１８ ０．２５９￣４．１８ ２Ｏ～ｌ Ｏｏｏ℃ ０．２５２￣４．１８ ０．２５９￣４．Ｊ ８ Ｏ．２６ｌ×４．１８ ０，２０９￣４．１８ ０。２５０￣４。ｌ８ ０．２１８￣４．１８ Ｏ．２５ｌ×４．１８ 气成分在不同温度的热焓变化值来进行计算。 （８）旁路放风热值可通过烟气和粉尘的成分分 析值来进行计算，也可采用估算的烟气容重和热焓 式中： 卜入窑燃烧燃料量 ＧＣ 料高位热值 窑有效内径 数值来计算。 （９）辐射热可以通过测试筒体表面温度、环境 温度、散热面积来计算，也可选用热焓数值来进行 计算。 １．８窑截面单位热负荷 热负荷计算需要提供燃料高位热值，而上升管 道分解炉内燃烧的燃料除外。 标准的容积热负荷值见表６。 １．９窑内物料停留时间 按照美国矿物局公式，窑内物料停留时间计算 公式如下： ￡＝ｌ１．２￡／ｒＤＳ 窑截面单位热负荷 ／ｍ ／ｈ＝Ｆ￣ＧＣＶ／１Ｔ（ Ｄ） 表６各种窑型的容积负荷值 单位热负荷ＳＨＬ ＬＤ干法长窑 １．２ ２．０ ３．０ ４．０ ５．０ 人窑物料喂料率ＦＲ １．５５ １．４５ 长径ｔｔＬ／Ｄ ３５ １６ 窑速，ｒ／ａｉｒｎ １．６ 容积负荷ＶＯＬ，％ ｌ６．８ ｓＰ预热器窑 ＡＴ管路分解窑 ＰＣ预分解窑 ＮＰＣ新型预分解窑 ２．Ｏ ３．０ ３．５ ３．５ ９．２ ７．３ ７．６ ７Ｉ２ １．２２ １．１ｌ ｌ５ ｌ５ １．Ｏ５ １２ ９５ ＣＥＭＥＮＴＴＥＣＨＮｏＬｏＧＹ２０１７／６ ￡——停留时间，ｍｉｎ １．１ １窑的产量与直径的关系 ￡一窑长度，ｍ 假设：预热器窑热负荷＝２ｔ／ｄ／ｍ３ 预分解窑热负荷＝４．５ｔ／ｄ／ｍ３ ｒ＿＿窑速，ｒ／ｍｉｎ ，卜窑有效直径，ｍ 燃料按５０：５０，窑内耐火砖厚度按２００ｍｍ进行 Ｊｓ——斜度 窑内物料停留时间还与物料的性能有关，上述 计算，则窑的单位容积热负荷及其Ｅｔ产量（ｔ／ｄ）见表 ８。 计算仅为大致估算时间。 预热器窑斜度一般为３％～３．５％，而预分解窑斜 度通常为４％。表７为斜度与百分数％的关系值。 １．１０窑内物料容积负荷 窑内物料容积负荷值仅仅是一个趋势，而不是 精确值，这取决于物料在窑内停留时间和容重。 物料负荷（％）＝１．６７×朋× × 式中： １．１２窑的传动功率 功率（ｋＷ）＝＇ｒｒＬ（Ｄ／２）２／４．７ 式中： ￡ 窑长，ｍ Ｄ——窑径，ｍ 窑正常操作时的功率约为装机功率的一半。 １．１３冷却机效率 Ｅ（％）＝【Ｃｌ一（ Ｃ２＋尺）】／Ｃｌ Ｒ一喂料率（转换成ｌ ｋｇ熟料的人窑物料 量） 式中： Ｃ。——出窑熟料含热量 一熟料产量，ｔ／ｈ ｃｚ——出冷却机熟料含热量 入冷却机空气含热量 ，４——有效横截面，ｍｚ 此外，单位容积窑产量可用每立方米、每小时 的产量来表达。各种窑型的范围值大致如下： 预热器窑管路分解窑 预分解窑 大型预分解窑 ８０～９０ｋｇ／ｍ ／ｈ １ ００～１ ３０ｋｇ／ｍ。／ｈ １２０～１５０ｋ￣ｍ３／ｈ ＞ｌ８０ｋｇ／ｍ ／ｈ 卜冷却机表面散热量 冷却机热回收效率大致如下：第二代篦式冷却 机为６０％～７０％，第三代空气梁篦冷机为７０％～ ７５％，往复式冷却机为７５％～７８％。 １．１４窑烟气（煤） 煤分析成分的重量百分比（％） 表７窑的斜度与百分数的关系值 斜度，。 百分数，％ １．０ １．７５ １．２ １．４ ２．４４ １．６ ２．７９ １．８ ３．１４ ２．０ ３．４９ ２．２ ３．８４ ２．４ ４ ｌ９ ２．６ ４．５４ ２．８ ４．８９ ２．Ｏ９ 表８窑的日产量 窑规格 ×，Ｊ，ｍ ３．６ｘ５４ ４．Ｏｘ６０ ４．４ｘ６６ ４．８￣７２ ５．２￣７８ ５．６ｘ８４ ６．Ｏｘ９０ 截面积，ｍｚ ８．０４ １０．１８ １２．５７ １５．２１ １８．１０ ２１．２４ ２４．６３ 容积，ｍ ４３４．２ ６１０．８ ８２９．６ １ ０９５．１ １ ４１１．８ ｌ ７８４．２ ２ ２１６．７ 窑的单位热负荷，ｋＪｘ１０６￣ｈｉｍｚ ３．６ｘ４．１８ ４．Ｏｘ４．１８ ４．４ｘ４．１８ ４．８ｘ４．１８ ５．２ｘ４．１８ ５．６ｘ４．１８ ６．Ｏｘ４．１８ 预热器窑日产量，ｔ ８６８ ｌ ２２２ １ ６５９ ２ １９０ ２ ８２４ ３ ５６８ ４ ４３３ 预分解窑１３产话，ｔ １ ９５４ ２ ７４９ ３ ７３３ ４ ９２８ ６ ３５３ ８ ０２９ ９ ９７５ 注：若预分解窑燃料比例６０：４０，＋６ｍＡ 窑的产蜮为１０ ３００ｔ／ｄ，窑的单位故面热负倚为６．２ｘ４．１８ｋＪｘ１０６／ｈ／ｍ ９６ Ｌ水滚笈聿：２（）ｌ７‘ｒ第６期 Ｃ ７５．Ｕ‘孙 ＣＯ２ ０．４３２ｍ （标）＝３６．０％ Ｈ ５．０％ Ｈ２Ｏ ０．０７３ｍ （标）＝６．１％ Ｓ １．０％ ＳＯ２ ０．Ｏ０１ｍ。（标）＝０．１％（８３０ｐｐｍ） Ｏ ９．０％ Ｎ２ ０．６９５ｍ （标）＝５７．８％ Ｎ １．Ｏ％ 合计 １．２０１Ｉ＇ｌ３（标） 煤灰 ８．０％ 估汁，煅烧ｋｇ熟料产 的净炯气量（过剩空气 低位热值 ７ １００￣４．１８ｋＪ／ｋｇ 为０）：（ｋＪ／ｋｇ／４．１８ｘＯ．Ｏ０１ １５）＋Ｏ．２８４ 水分 １０．０％ 估计，煅烧ｋｇ熟料产，Ｉ：的炯气量为（过剩空气 按间接燃烧和热耗为８００ｘ４．１８ｋＪ／ｋｇ熟料计 为／１）＝净ｎ１ （标）／ｋｇｘ［１＋ｎ ／（２１一ｎ）］ 算，则煤耗为０．１ １２ ７ｋｇ／ｋｇ熟料，燃烧所产生的炯气 不同过剩空气量的娴气物理性能 表９。 为： Ｃ＝０．８０ｘ １】３ ８４．７５ｇｘ２２．４／１ ２＝１ ５８ＬＣ（）２＝２２６ｇ０２ 表９烟气物理性能 Ｈ＝０．０５ｘ ｌｌ ３— ５．６５ｇｘ２２．４／２＝６３ＬＨ２０ ＝４５ 氧（Ｏ２）含量，％ 容重，ｇ／Ｌ 热焓，ｊ／ｇ／￣Ｃ 露点，℃ Ｏ １．５１３ ０．２４５ｘ４．１８ ３８ Ｓ＝０．０１Ｘ１ ｌ３一１．１３ｇｘ２２．４／３２＝０．８ＬＳＯ２ ＝１ ２ １．４９１ ０．２４４ｘ４．１８ ３６ Ｎ＝０．０１Ｘ１ １３—＋１．１３ｇｘ２２．４／１４＝１．８１ ＮＯ２＝３ ５ １．４５８ ０．２４３ｘ４．１８ ３３ Ｏ＝０．０９ｘｌ１３—斗ｌ０．１７ｇ ｌＯ １．４０３ ０．２４ｌｘ４．１８ ２６ 总计０２ ３２３ｇＯ２ 式中Ｉ 为升。 燃料燃烧产生的炯气（无过剩空气），与单位热 然后，加上用于燃烧的０２＝（２７５—１０）ｇ＝２６５ｇ＝ 耗和燃料品种有关，不同种类燃料燃烧产生的烟气 ｌ８６Ｌ或０．１ ８６ｍ （标），相当于空气巾的Ｎ２：１８５Ｌｘ 大致如下： ７９／２１＝６９５Ｌ或０．６９５ｍ３（标）。 Ｉｌｌ （标）／ｋｇ熟料 煤＝ｋＪ／ｋｇ／４．１ ８ｘ０．００１ １５ 原料分解产生的ＣＯ２按ｌｋｇ熟料量计箅（假定 ｔｆ￣＝ｋＪ／ｋｇ／４．１ ８ｘ０．００ １ １ ９ 入窑生料烧失镀为０．３５％），则： 天然气＝ｋＪ／ｋｇ／４．１ ８ｘ０．００ １ ３２ ［（１ ０００／０．６５）一１ ０００］ｇ＝５３８ｇ＝２７４１ 或０．２７４ｍ 上述数据加上０．２８４ｍ （标）／ｋｇ熟料，该值为 （标） ＣａＣＯ３分解和水蒸发所消耗的热量所广：生的烟气 则废气中总的ＣＯ！量＝２７４Ｌ＋ｌ９０Ｉ ＝４６４Ｉ 或 量，则为总炯气量。 ０．４６４ｍ （标）。 １．１５挥发成分循环 入窑生料水分（假定ｌｋｇ熟料的生料为１．６５ｋｇ， 熟料煅烧过程巾，烧成带内Ｋ、Ｎａ、Ｓ和ｃｌ等化 含水量为０．５％）： 合物产生局部挥发。熔融温度和挥发温度 表 １ｋｇｘ１．６５ｘ０．００５＝８．２５ｇ＝１０Ｌ或０．０１１３１ （标） ｌ０。 则总的Ｈ２Ｏ废气量为＝１０Ｌ＋６３Ｌ＝７３Ｌ或 共熔化合物将降低熔融点温度。 ０．０７３ｍ （标） 烧成带内窑料挥发，随炯气后逸冷却，在预热 则废气量（无过剩空气）为： 器内熔融，Ｔ艺流程见 １（Ｎｏｒｂｏｍ １９７３）。 表ｌ０化合物的熔融温度和挥发温度 ＫＣｌ ＮａＣｌ ＣａＣｌ２ Ｋ２Ｓ０４ Ｎａ２Ｓ０４ ＣａＳＯ４ Ｋ２Ｃ０３ Ｎａ２ＣＯ３ ＣａｓＯ４ 熔融温度，℃ ７７６ ８０１ ７７２ １ ０６９ ８８４ ｌ ４５０ ８９１ ８５Ｉ ８９６Ｉ） 挥发温度，℃ １ ５００Ｓ ｌ ４ｌ３ ｌ ６８９ ９７ ＣＥＭＥ～Ｔ ＴＥＣＨＮｏＬｏＧＹ ２【１１７１６ 表１１ 预热器（无旁路放风）确定循环常用系数和典型值 Ｋ２０ 一Ｎａ２０ ０．５３ Ｏ．９２ Ｓ０３ ０．５５ ０．８０ Ｃ】 ０．９９ ０．９７ 次挥发 Ｅｌ＝ｄ．／ｂ ０．６７ ０．８８ 二次挥发 Ｅ２＝ｄ／ｔ￣ Ｖ＝ｅ／ｄ Ｋ＝ｂ／ａ Ｒ＝ｃ／ 闽值 循环系数 残留 ０．１Ｏ ３．２０ ０．４０ １．４０ ０．１【）／０．４０ ３．３／１．４ （）．０５ ４５ ０ （＝ｌ无旁路放风） 其他种类窑 有： 法长窑、ｆ：法ｆｖ～：￣。ｌｌ－、、 波尔 窑、立窑、流态化窑和小型窑等，有天ｉｈ 数 Ｉ４。 不同窑捌生产的熟料易磨性能址变化的，通常 波尔窑生产的熟料较易磨（假定为ｌ００），最难 的为十法 窑，为１１７。 小同窑型的性能 表ｌ５。 【Ｉ１】转？ 预热器 炯气量指实际值，未采用标准ｆＪ９４ｌｌ￣放指数（ ｌ０％０２￣Ｐ烟气）来校正： ＳＦＣ为单位燃料消耗（单位熟料热牦） 图１窑系统挥发循环 外循环的粉 通过收尘装置收集后，随， 料ｆＩ｝ ＳＰＣ为单位动力消耗（单位熟料咀牦） 资料来源：Ｍａｎｉａｓ ｉｎ ＢＩｌａｉｔｙ ２００４、 ２燃料 次入窑， 此处 再考虑，．若粉尘不用水洗，粉尘ｅ 将完令人窑 表１ １为预热器（无旁路放风）确定循环常ＪＩＪ系 数干¨典 俩。一次挥发适，时ｊ于原料，而二次挥发川 】：循环物料。当ＳＯ，的化学当量超过碱，则产牛挥 下述数据ｆ¨Ｉｊ 同体、液体和气体燃料 资料术 源于Ｊｅｎｋｉｎｓ“水泥制造燃料变化的市场”、 世界各地的燃料资源叙述源自ＷＷＷ．ＢＩ＇ ｔ）ＩＩＩ 表ｌ２ 挥发系数 Ｋ２０ Ｎａ２Ｏ ０．４２ ０．５５ 发 更为复杂的讨沦见原文。此外，还应号虑焖 Ｉ＿ＩＩ存 ＣＯ还原气氛时，ＣａＳＯ 分解产 ｔｉ的ＳＯ２循 环 无Ｃｌ Ｓ０３ （）．９ （）９ ０．９ ０．５ ０ ７ １．１６窑 旁路放风估计值（表１２、１３） １．１７ 他窑 确‘Ｃ１ 循环 ０．９ ０．８ 表Ｉ３旁路放风效率 Ｋ 无Ｃｌ 有ＣＩ Ｋ减少 量．％ ３６．８ Ｎａ 无Ｃｌ 有Ｃ１ 旁路放 风．％ ｌＯ Ｋ减少 量，％ ２６．３ ３５．７ ４０．５ ４３．５ 旁路放 风．％ １Ｏ ２０ ３０ ４０ ５０ 容 系数 ０．４２ Ｎａ减少 量，％ Ｉ５．０ 容积 系数 Ｏ．５５ Ｎａ减少 量．％ １９．６ （：ｌ减少 ．％ ６８ ２Ｏ ３０ ４０ ５０ ６０ ５０．０ ５６．８ ６０．９ ６３．６ ６５．６ ０．４２ ０．４２ Ｏ．４２ Ｏ．４２ ０．４２ ２３．３ ２８．６ ３２．３ ３５．０ ３７．１ ０．５５ Ｏ．５５ ３０．６ ３７．５ ４２．３ ４５．８ ４８．５ ８ｌ ８６ ８９ ９Ｉ ０．５５ ０．５５ ０．５５ ４５．５ ４６．９ ６０ ９５ ９８ 永泣敖术２叭７年第６期 ２．１ 同体燃料常用的有代表性的数据 表１６为固体燃料常用的有代表性的数据。 工业分析：水＋挥发物＋固定碳（Ｃ）＋煤灰＝１００％ 元素分析：ｃ＋Ｈ＋Ｎ＋Ｓ＋０＋煤灰＝１ ００％ 高位热值：ｋＪ／ｋｇ／４．１８＝８０．８Ｃ＋２２．４５Ｓ＋ ３３９．４Ｈ一３５．９０ ８）一６Ｗ（Ｗ指水含量）。 高位热值一低位热值＝５ １．５Ｈ Ｈ指总的Ｈ ，包括Ｈ Ｏ。 高位热值是指燃烧产生的理论热，假定水是冷 凝的，实际上水是水蒸气冷凝的，只是在低位热值 回收。 低位热值：ｋＪ／ｋｇ／４．１ ８＝８０．８Ｃ＋２２．４５Ｓ＋２８７（Ｈ—Ｏ／ ２．２液态燃料常用数据 表１４不同窑型的产能、热耗、长径比 窑型 立窑 大型窑产量 ｔ／ｄ ２０Ｈ０ 热耗 ｋＪ／ｋｇ 长径比 ｊｒ 熟料易磨性比较 （９００～１ ０００）ｘ４．１８ （１ ２００～１ ５００）ｘ４．１８ ３２－３８ ３２～３８ １４－１６ 湿法长窑 干法长窑 ２ ０００ ２ ０００ ２ ｏｏ０ ２ ０００ ｌ１２ （９００～１ ２００）ｘ４．１８ （８００～９００）ｘ４．１８ １７最高 ００最低 １Ｏ７ 立波尔窑 预热器窑 （８００～９００）ｘ４ １８ （７００～８５０）ｘ４．１８ ｌ４～ｌ６ １１～１６ 预分解窑 ｌ１ Ｏｏｏ 表１５不同窑型关键数据摘要 窑型 窑速 ｒ／ｍｉｎ 容积负荷 ｔ／ｄ｜ｎ ０．４５～０．８ ０．５－０．８ １．５～２．２ １．５－２．２ 长径比 Ｄ ３０～３５ ３０－３５ 热耗 ｋＪ／ｋｇ 电耗 ｋＷｈｉｔ １７－２５ ２０－３０ 停留时间 窑系统表面温度 ℃ ｌ８０－２４０ １ ８０～２４０ ｌ５Ｏ～ｌ８０ 压降 Ｐａ 废气量 玎１３（标）／ｋｇ熟料 ３．４ 湿法长窑 干法长窑 ｌ ｌ （１ ３００～ｌ ６５０）ｘ４．１８ （１ １００～１ ３００）ｘ４．１８ （９５０～１ ２００）ｘ４．１８ （７５０～９００）ｘ４．１８ （７２０～８５０）ｘ４．１８ （１５０一ｌ８０）ｘ９．８ （１５Ｏ～２００）×９．８ ３８０～４００ ｌ００－ｌ２Ｏ １＿８ ２．Ｏ 立波尔窑 预热器窑 １．５ ２．０ ｌ２～Ｉ５ １４～ｌ６ ２０～２５ ２５ ３０ ３０－４０ （２５０～４００）ｘ９．８ （５００ ７００）ｘ９．８ （５００～７００）ｘ９．８ ３５０ ３０ｏ～３６０ １．５ １．４ 预分解窑 Ｉ＞３．６ ３．５－５．０ １０～１４ ２５ ２０～３０ 表１ ６固体燃料常用的有代表性的数据 褐煤 ｃ．％ Ｈ．％Ｎ．％ Ｓ．％ （）．％ ６６．９ ４．７ ｌ－３０ ０．８Ｏ １９．０４ 次烟煤 ６８．ｏ ４．８ １．４０ ０．４０ １６．１０ 烟煤 ７４．４ ４．９ １．４０ １．Ｏ０ ９．３ 无烟煤 ８７．ｏ １．７ ０．６０ ０．９０ ２．０ 石油焦 ８７．２ ３．７ １．５０ ５．５０ １．７ 油页岩 ４１．２ ５．ｏ ０．１０ ０．９０ ５．７ 干污泥 ３３．４ ４．９ ３．１０ ０．５０ ２１．Ｉ 废弃物 ３９．８ ５．４ １．Ｏ０ ０．２０ ３２．９ 混合塑料 ６０．ｏ ７．２ ０ ０ ２２．８ 煤灰．％ Ｈ２０，％ ７．３ ３３．７ ９．３ ｌ８．３ ９．０ １０．９ ７．８ ２．８ ０．４ ２．０ ４７．１ ２．０ ３７．０ ２．０ ２０．７ ２８．２ １０．０ ２．０ 挥发分，％ 固定碳，％ ２９．２ ２９．８ ３１．０ ４１．４ ３２．１ ４８．０ １．２ ８８．２ １０．８ ８６．８ ５１．４ １．５ 高位热值，ｋＪ／ｋｇ ６ ３３５￣４．１ ８ ６ ５５５ｘ４．１８ ７ ３６５ｘ４．１８ ７ ５５５ｘ４．１８ ８ ３６５ｘ４．１８ ４ ８４０￣４．１８ ３ ６１５ｘ４．１８ ３ ８７０ｘ４．１８ ６４７５ｘ４．１８ 低位热值，ｋＪ／ｋｇ ６ ０８５ｘ４．１８ ６ ２９５ｘ４．１８ ７ １００ｘ４．１８ ７ ４６０ｘ４．１８ ８ １６５ｘ４．１８ ４ ５７５ｘ４．１８ ３ ３５５ｘ４．１８ 需要的空气量硬度指数 ８．５ ＞１００ ８．８ ６５ ９．９ ５５ １０．５ ４５ １ １．４ ３５ ６．２ ８．４ ４．６ ６ ０９０ｘ４．１８ ５．０ 煤的排序：按原始植物转换为碳的程度排序（褐煤＜次烟煤＜炯煤＜无烟煤）。煤按千基计算热量，油页岩和垃圾热量按收到基计算。 延迟石油焦生产的水分从１０％～２０％至２％～３％。所需空气量是理论质量比。 ＣＥＭＥＮＴ ＴＥＣＨＮｏＬｏＧＹ２０１７／６ 表ｌ７液态燃料常用数据 煤油 Ｃ．％ Ｈ．％ Ｓ．％ ０．％ Ｎ．％ Ｃ１．％ 柴油 ８６．１ 重油 ８５．４ 渣油 ８６．８ ９．９ １．０－５．５ ０．５ ∞№№ 奥利墨 ６ｌ＿４ 混合废油 ７０．１－８３．３ ８５．８ １４．１ Ｏ．１ ｌ３Ｉ２ Ｏ．７ １１．４ ２．８ ６．５ ２．９ ７．１～８．４ ２．８～３＿３ ０．Ｏ～１５．Ｏ ０．４０ ０．４０ ０．４６ ４．０～６．７ ０．０４ Ｏ．３０ ５～７０ ０．７８ １．４８ ＠３８℃ Ｏ．８３ ３ ３ ＠３８℃ １０ ２５０ｘ４．１８ ９ ６７０￣４．１８ ７０～５ｏ０ ０．９６ ４６０ １．００～１．０５ １．Ｏｌ ０．２０ ０．２２ 灰，％ Ｈ２０．％ ２９．８０ Ｖ、Ｎｉ等，ｐｐｍ 比重（水＝１） ０．８Ｏ～１．ｏｏ ｌ５～５０ 粘度，ｅｓｔ ８６２ ＠３８ １０ ２５０ｘ４．１８ ｌ Ｏｏｏ～３ ２００ ＠１ｏｏ℃ １０ ２００ｘ４．１８ ６００ ＠５Ｏ℃ ７ ２６０ｘ４．１８ ６ ７４０ｘ４．１８ ＠３８ 高位热值，ｋＪ／ｋｇ １ｌ ｌｏｏｘ４．１８ 低位热值，ｋＪ／ｋｇ 固体 需要的空气 １Ｏ ３ｏｏｘ４．１８ ９ ６７０ｘ４．１８ ９ ６１０ｘ４．１８ （５～１０ ０００）ｘ４．１８ １００％－２００１ｘｍ １４．７ １３．８ １３．８ １３．５ ９３ ９－３～１２．６ 表１８气相燃料常用数据 北海油气 西澳油气 液化石油气 高炉烟气 焦炉烟气 ０．５ 有机气体 填埋废气体 ０．２ ｌ７．５ ４．０ ３８．Ｏ １４．１７ ２４．０ ２．５ １．５ ９４．４ ４．０ ３０．Ｏ ４．０ ５２．０ ５７．Ｏ ０．４７ １．１ ９８．６ Ｏ．３ １００ ５６．Ｏ ２５－６０ ３．９ ５．５ ５．０ 高位热值，ｌｃＪ／ｍ ９ ０５０ｘ４．１８ ８ ９３０ｘ４．１８ ２２ ４３０ｘ４．１８ ７６０ｘ４．１８ ７４０ｘ４ Ｉ８ １．０ ８ ０７０ｘ４．１８ ７ ２６０ｘ４．１８ ０．６ ５ ７３０ｘ４．１８ ５ ｌ８０ｘ４．１８ １．０ ５．８ （２ ４００～５ ７３０）ｘ４．１８ （２ １５０～５ １６０）ｘ４．１８ ０．９～１．Ｏ １．９～５．７ ２２－３～２４．６ 低位热值，ｋＪ，ｍ３ 比重（空气＝１）需要的空气 火焰速度，ｍ／ｓ ８ ２７０ｘ４．１８ ０．６ ９Ｉ８ ３４．０ ８ ０５０￣４．１８ ０．６ ９．４ ３３．７ ２０ ６４０ｘ４．１８ １．５ ２３．８ ３９．７ ０．６ １０．５ ８．２ ５９．８ ２３．９ 需要的空气指理论容积率。 表ｌ７是液态燃料常用数据。 重柴油重度＝１４１．５／容重一１３１．５ 一中含的硫在交货前均已清除。 燃气液化体积相当于不同燃气的气体量如下： １Ｌ燃气液化体积相当于：甲烷一６０ＯＬ气体 丙烷一ｌ３９Ｌ气体 丁烷一１ １９Ｌ气体 ３物料 桶油＝４２加仑（美） ２．３气相燃料常用数据 表１８为气相燃料常用数据。 高位热值ｋＪ／ｍ３／４．１８＝９０．３ＣＨ４＋１５９。２Ｃ２Ｈ６＋ ２２９Ｃ３Ｈ８＋３０１．９Ｃ４Ｈ１０＋３７３．８Ｃ５Ｈ￣２＋５７．６Ｈ２Ｓ ３．１筒仓储存物料的堆积密度（表ｌ９） 休止角 大多数使用的天然气内不含硫，原因是天然气 蓝 Ｏ １Ｏ０ 口、 水 仔 ◆打膏 ▲人然 膏 Ｈ寸问，ｓ 图２不同形式的硫酸钙溶解度 表ｌ９ 筒仓储存物料的堆积密度．ｋｇ／ｍ 集料（细） １ ５００ 粉煤灰 Ｏ ５５０ 集料（粗） １ ６００ 石膏８６０ 铝矾土 ７２０ 铁矿石 ２ ７００ 水泥 １ ５００ 石灰石 １ ４００ 熟料 １ ３６０ 生料粉 ｌ ２５０ 煤（沥青）散装 ８５０ 砂 ｌ ６００ 煤（无烟煤） ９２０ 型砂 １ ６００ 煤粉 ４５０ 页岩／粘土 １０００ 石油焦 ８８０ 表２０密度和易磨，Ｉ生 密度，ｋｇ／ｄｍ 邦德指数 哈氏硬度指数 销矾土 ２．３８ ９．５ 水泥生料 ２．６７ ｌ０．６ ４３－９３ 粘土 ２．２３ ７．１ ９７ 熟料 ３．Ｏ９ 】３．５ ３０—５Ｏ 无娴煤 ３０￣５３ 烟煤 １．６３ ｌｌ ４ ４４￣８５ 长石 ２．８Ｏ ４３ 石膏块 ２．６９ ８．２ 铁矿石 ４．５０ ３８ 石灰 ２．６８ １０．２ ５４～７８ 砂 ２．６８ ｌ１．５ 砂石 ２．６５ ２４￣５５ 高炉炉渣 ２３９ ｌ２．２ 资料米自Ｐｍ ｒｙ ａｎｄ Ｇｒｅｅｎ １９９７ Ｐ８～１３ 熟料和十燥石灰石 ３０。～３５。 水泥 ２０。 冰泣笈书２０１ ７ 第６期 上 ＝ 茬 啦 一、 水 ，盯△尤水石 ◆仃ｆ’ 一天然石膏 温度，℃ 图３温度对各种形式硫酸盐溶解度的影响 表２１ 硫酸盐的溶解度。 ｌ 石膏 ＣａＳ（ｈ・２Ｈ２０ ２４ 半水石膏 ＣａＳＯ ・０．５Ｈ２（） 约６ 溶解半水石膏 ＣａＳＯ －０．００ｌ～０．５Ｉｔ２Ｏ 约６ 天然石膏 ＣａＳＯ４ ２１ 钾石膏 Ｋ２Ｃａ（Ｓ０４）・２Ｈ 【） ２５ 硫酸钾 Ｋ！Ｓ（）４ １３６ 石膏 ３０。 铝矾土 ３０。 ３．２密度和易磨性（表２０） ３３硫酸盐的溶解度（表２１） ３－４不同形式的硫酸钙溶解度（ｆ ２） ３．５温度对各种形式硫酸盐溶解度的影响（冈３） ３．６材料的线性热膨胀系数 材料名称 单位，￣ｍｌｍＦＣ 销 ２２．７ 砖 ６．４ 混凝土 １４．６ 铜 ｌ６．５ 钢铁 １ １．６ 陈友德编译自 ￣Ｔｈｅ Ｐｌａｎｔ Ｏｐｅｒａｔｉｏｎｓ Ｈａｎｄｂｏｏｋ｝ 第六版Ｐ２４７～２６３ 作者：Ｐｈｉｌｉｐ Ａ．Ａｌｓｏｐ ＰｂＤ 出版单位：Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｅｍｅｎｔ Ｒｅｖｉｅｗ ｌ０Ｉ
