第３０卷第３期 钻井液与完井液 、，０１．３０ ＮＯ．３ ２０１３年５月 ＤＲＩＬＬＩＮＧ ＦＬＵＩＤ＆ＣＯＭＰＬＥＴＩＯＮ ＦＬＵＩＤ Ｍａｖ ２０１３ 【理论研究与应用技术】 伊朗ＹＤ油田稠油沥青层钻井液技术 胡德云， 李尧， 杨国兴， 樊志刚， 徐开模， 王权阳 （中石化西南石油局钻井工程研究院，四川德阳） 胡德云等．伊朗ＹＤ油田稠油沥青层钻井液技术［Ｊ］．钻井液与完井液，２０１３，３０（３）：７－１２． 摘要伊朗ＹＤ油田白垩系Ｋａｚｈｄｕｍｉ层位主要岩性为沥青质页岩、灰岩，多数井在该层位钻进时发生了严重 的稠油软沥青污染钻井液问题。该区块Ｘ１９井在高压稠油沥青层的钻进中尝试使用了ＫＣ１聚磺水基钻井液技术， 采取了如下处理稠油软沥青侵的措施：逐步提高钻井液密度减缓沥青侵入，混入１５％柴油十０．３％乳化剂，置换受 污染严重浆，并通过实施承压封堵、强钻、强下套管，最后成功固井，因处理稠油沥青侵共耗时３３ ｄ，排放受稠 油沥青污染严重钻井液２ １５８ ｍ 。结合对该油田Ｘ１３井（最后填井侧钻）及ＡＰ一２井（最后弃井）在Ｋａｚｈｄｕｍｉ层 位钻遇稠油沥青层侵入钻井液复杂处理过程的分析，提出了预防稠油沥青层侵入水基钻井液的处理措施，并总结 了Ｋａｚｈｄｕｍｉ层位水基钻井液技术处理要点，初步建立了适合ＹＤ油田高压稠油沥青层钻进的水基钻井液技术，为 该海外区块的进一步勘探开发积累了经验。 关键词稠油沥青层；水基钻井液；ＫＣ１；伊朗；Ｋａｚｈｄｕｍｉ 中图分类号：ＴＥ２５４－３ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００１—５６２０（２０１３）０３—０００７．０６ ＹＤ油田位于伊朗西南部，是世界上正在开发 沥青基本为塑性蠕动挤入井内，所以进入速度较为 的特大油田之一，目前属于初步开发期，主要有 缓慢，但是随着时间增加，侵入通道的进一步打开， Ｓａｒｖａｋ、Ｇａｄｖａｎ和Ｌ．Ｆａｈｌｉｙａｎ三个含油构造，在 侵入速度会逐步加快。 穿过主产层Ｓａｒｖａｋ后便是位于井深３ ５５０ ｍ左右的 １．２技术难点 白垩系Ｋａｚｈｄｕｍｉ层位，其主要岩性为沥青质页岩、 灰岩，多数井在该层位钻遇稠油软沥青污染问题。 ①侵入钻井液的稠油沥青无法通过固控设备和 介绍了该区块Ｘ１９井高压稠油沥青层钻进的水基钻 其他有效方法从钻井液中分离，混入钻井液中的稠 井液技术，提出了预防稠油沥青层侵入的措施，为 油沥青经过地面再循环系统搅拌、钻头水眼剪切、 该区块的进一步勘探开发积累了经验｛１－３］。 钻杆搅动等机械作用被均匀分散于钻井液中，随着 稠油沥青侵入量的增加，导致钻井液黏度急剧增加， １ 稠油沥青侵的危害及技术难点 流变性失控。②侵入钻井液的沥青循环至地面后， 由于温度降低，钻井液中部分稠油沥青析出堵塞振 １．１稠油沥青侵入机理分析 动筛、除砂除泥器筛布筛孔，造成固控设备使用效 稠油沥青侵入钻井液的机理类似于其他流体， 率低下，钻井液损失严重。③稠油沥青的侵入，容 都是由于井下压力失衡引起的。在Ｋａｚｈｄｕｍｉ层位 易造成环空堵塞、起下钻困难、下套管困难、开泵 钻遇稠油软沥青层时，当钻井液的液柱压力小于地 困难且容易憋漏地层，给钻井作业带来难以想象的 层的孔隙压力或渗透压力时，高温高压状态下的稠 困难。④随着沥青侵入的加剧，钻井液密度下降趋 油沥青就在压差△Ｐ的作用下侵入到井内钻井液中， 势明显，严重威胁井下安全。为平衡地层压力，往 并随着钻井液的循环到达地面。当钻井液的液柱压 往需要立即加重钻井液，形成加重一密度下降一加 力大于地层的孔隙压力或渗透压力时，侵人井内的 重的恶性循环。⑤随着压井钻井液密度的提高，容 第一作者简介：胡德云，高级工程师，１９６６年生，现任中石化西南石油局钻井工程研究院副院长。地址：四川省德阳 市金沙江西路６９９号；邮政编码６１８０００；电话（０８３８）２６０５０３９；Ｅ－ｍａｉｌ：ｙｎｈｄｙ７２７＠ｓｉｎａ．ｃｏｒｎ。 ８ 钻 井 液 与 完 井 液 ２０１３年５月 易压漏裸眼段薄弱地层，造成下喷上漏井下复杂。 突升至２２．８ ＭＰａ，发现１．２ ｍ。溢流，关井求套管压力， 立管压力上涨至５．５ ＭＰａ后下降至２．４ ＭＰａ，至此 时井下发生漏失，随后对该井进行压井及堵漏封堵 地层处理。共计对该井进行压井堵漏处理１３次，共 计漏失密度为１．５５～１．６５ ｇ／ｃｍ。的钻井液３ ５２２ ｍ ， 钻井液内混入柴油调整被沥青污染的钻井液流变性 １．３稠油沥青侵及处理简况 １）污染概况。沥青的结构以沥青质为核心， 沥青质吸附部分树脂和油分，构成胶团，呈液态、 半固态或固体状态。根据目前ＹＤ油田实钻情况显 示（见表１），钻进至Ｋａｚｈｄｕｍｉ层位时，多数井钻 遇呈固体状态或半固体状态的硬沥青，对钻井液性 能影响较小或者无影响，但是Ｈ．２及Ｘ１９井钻遇 能，共计消耗柴油１８７．５ ｍ 。在压井及封堵地层不 能够有效封堵沥青层，而上部地层由于不能承受过 高的钻井液密度的情况下，决定更改该井设计，封 死Ｋａｚｈｄｕｍｉ层位，并对该井进行侧钻。随后对该 井共计进行１ １次注水泥塞作业，但均不能顺利封 的呈液态稠油状软沥青层，导致呈流体状的沥青侵 入钻井液，严重影响井下安全，给现场钻进工作带 来极大困难。从ＹＤ油田构造分布分析，处于构造 相对高点的井，沥青侵的程度要相对高。如该区块 闭钻柱底部地层，第１２次采用水泥浆结合水玻璃 Ｘ１８和Ｘ１９井，虽然同属构造顶的北部，但Ｘ１９ 对地层进行封堵，候凝１４ ｈ后套管压力、立管压力 井属于相对高点，实钻中Ｘ１９井受沥青侵的程度要 远比处于相对低部的Ｘ１８井严重。同样，ＡＰ．１井 的构造位置相对Ｈ一２井低，实钻中没有受到沥青侵 下降为０，钻柱内承压至１４ ＭＰａ，能够顺利稳压， 至此顺利封死钻柱底部地层。该井共计漏失钻井液 ４ ６００ ｍ ，钻井液内共计混入１９５．５ ｍ。柴油，处理 稠油沥青污染调整钻井液流变性能。 ３）ＡＰ．２井稠油沥青侵。ＡＰ．２井是ＹＤ油田的 一的影响，而处于构造相对高位的Ｈ．２井却钻遇了较 为严重的沥青侵。 ２）Ｘ１３井稠油沥青侵。Ｘ１３井是ＹＤ油田的一 口评价井，该井三开采用水基ＫＣ１聚合物钻井液， 口生产开发井，该井三开采用水基ＫＣ１聚合物体系， 设计密度为１．２０～１．５０ ｇ／ｃｍ３，顺利钻穿Ｓａｖａｒｋ地层， 调整钻井液密度至１．５０ ｇ／ｃｍ。，钻进至井深３ ４７４ ｍ 进入Ｋａｚｈｄｕｍｉ层位，井下正常。以２ ｍ／ｈ的钻速 钻进至井深３ ４８７ ｍ后，钻速突增至５ ｍ／ｈ，循环 发现稠油沥青侵，稠油沥青返出振动筛，钻井液结 构性显著增强，流动困难，同时泵压由１７．９ ＭＰａ 设计密度为１．２０ １．４６ ｇ／ｃｍ３，采用密度为１．３７ Ｈｌ３ 的钻井液顺利钻穿Ｓａｖａｒｋ地层后于井深３ ６１８ ｍ 进人Ｋａｚｈｄｕｍｉ层位，钻进至井深３ ６２５．９９ ｍ发 现溢流，溢流量为１．６ ｍ ，气测值由２％上升至 ９１．９５％，停止钻进，提钻头离井底一个单根，降低 排量循环一个循环周后，振动筛筛面返出连续性沥 青质稠油，钻井液结构性显著增强，稠油沥青侵入 第３０卷第３期 胡德云等：伊朗ＹＤ油田稠油沥青层钻井液技术 ９ 钻井液严重影响流变性能，钻井液出口密度下降明 显。随后配制压井浆，并在压井浆内加入柴油与乳 化剂预防沥青污染，进行压井，同时准备封堵浆， 共计压井封堵１２次，期间发生漏失，消耗钻井液 ２ ９０５ ｍ。。由于上述作业不能够封死Ｋａｚｈｉｄｕｍｉ层位， 阻止稠油沥青侵入井内，故对该井进行打水泥塞弃 井处理。 ２ Ｋａｚｈｄｕｍｉ层位钻井液应用现状 ＹＤ油田施工的以Ｆａｈｌｉｙａｎ为目的层的井都是 直井，均采用四开制井身结构，在三开井段穿过主 力油层Ｓａｖａｒｋ后进入稠油沥青层Ｋａｚｈｄｕｍｉ层位。 通过对该地区地层诸多技术难点分析，结合中国在 ＫＣ１钻井液方面的应用经验，于Ｙａｄａｖａｒａｎ油田三 开井段采用ＫＣ１聚磺钻井液钻进，配方如下。 ２％膨润土＋０．２％Ｎａ２ＣＯ ＋０．３％ＮａＯＨ＋Ｏ．３％ＰＡＣ （Ｌ）＋４％ＳＭＰ一２＋４％ＳＰＮＨ＋６％ＫＣｌ＋０．３％ＦＡ一３６７＋ １％ＪＨＣ＋１％ＲＨ．２２０ ２．１ ＫＣＩ聚磺钻井液抗稠油沥青污染实验 １）稠油沥青污染实验。采用上述配方配制 ＫＣ１聚磺钻井液并加重至１．４０ ｇ／ｃｍ ，分别加入不 同量的稠油软沥青（实验样品为振动筛返出的稠油 软沥青），经老化后加热至７５℃测定其性能，结果 见表２。分析地层稠油沥青对钻井液性能的影响。 表２稠油沥青侵钻井液老化后（１２５℃、１６ｈ）的性能 由此可知，在ＫＣ１聚磺钻井液中加入不同含量 的地层稠油沥青后，钻井液的黏度和切力增加显著， 滤失量略有降低；随着稠油沥青加量的增加，钻井 液的密度变化不大；当稠油沥青含量达３％时，钻 井液的黏度和切力偏高，流变性极差。将上述被稠 油沥青污染的钻井液放置１ ｈ冷却观察，发现钻井 液表面出现厚度不等的结构力较强的膜状沥青层。 ２）磺化单宁处理实验。室内配制ＫＣ１聚磺钻 井液并加重至１．４０ ｇ／ｃｍ ，加入１％～３％的稠油沥 青后，分别加入不同量的磺化单宁碱液，１２５ 热 滚１６ ｈ后，测试钻井液性能的变化，结果见表３。 分析表３数据可知，磺化单宁的加入无明显效果。 可以认为单纯的磺化类稀释剂对于由于稠油沥青引 起的井浆结构性增强没有稀释效果，不能作为处理 该事故复杂的处理方案。 表３磺化单宁处理稠油沥青侵实验 实验 ＰＶ／ ＹＰ ／ ＦＬ／ ｍＬ３）柴油及乳化剂对稠油沥青侵钻井液影响效 果分析。配制ＫＣ１聚磺钻井液并加重至１．４０ ｇ／ｃｍ ， 在配制好的钻井液中加入３％稠油沥青，并加入不 同量柴油及水包油型乳化剂，在１２５ 热滚１６ｈ后， 测试钻井液性能的变化，结果见表４。由此可知， 在该ＫＣ１聚磺钻井液中，乳化剂及柴油对稠油沥青 引起的黏度、切力显著升高有一定的效果，能够起 到调节流变性的作用，但是随着钻井液中稠油沥青 含量的增加，乳化剂及柴油对钻井液流变性的调整 效果逐渐变差，整个钻井液体系的塑性黏度及切力 呈显著增加趋势，流变性能变得难以维系。 表４柴油及乳化剂处理稠油沥青侵实验 注：实验条件为１２５℃、１６ ｈ。 ２．２ ＫＣＩ聚磺钻井液抗稠油沥青侵预防措施 根据室内抗稠油沥青污染实验效果及已完钻 井的稠油沥青层钻井液处理经验，三开井段在揭开 Ｋａｚｈｄｕｍｉ稠油沥青层位前５０ ｍ，提前对钻井液进 ｌ０ 钻 井 液 与 完 井 液 ２０１３年５月 行预处理，均匀提高钻井液密度至设计上限，严格 控制钻井液的低膨润土含量和低固相含量，调整钻 井段和３ ４６４～３ ４９０ ｍ井段为稠油软沥青。 ３．２ Ｘ１９井沥青侵处理 井液流变性，在保证钻井液携砂能力的同时尽量降 低钻井液黏度，提高钻井液ｐＨ值在１１以上，并 加入适量的水包油乳化剂对钻井液进行预处理，增 强抗沥青污染能力，在进入沥青层前现场控制钻 井液性能：密度为１．３０～１．４０ ｇ／ｃｍ ，漏斗黏度为 ４０～６０ Ｓ，塑性黏度为ｌ５～３０ ｍＰａ・Ｓ，动切力为 ６～１５ Ｐａ，切力为（４～１０）／（１２～２４）Ｐａ／Ｐａ，固相 含量为１２％￣２５％，中压滤失量不大于５ ｍＬ，高 温高压滤失量不大于１２ ｍＬ，ｐＨ值为１０～１１， 含量为３０ ｇ／Ｌ，含砂量不大于Ｏ．３％，膨润土含量为 １０～２０ ｇ／Ｌ，摩阻系数不大于０．１２。 从目前ＹＤ油田该ＫＣ１聚磺体系在Ｋａｚｈｄｕｍｉ 层位的实钻应用情况分析，该强抑制性抗高温体系 及相关钻井液技术措施保证了钻井液优异性能，能 够满足Ｋａｚｈｄｕｍｉ沥青层的正常钻进要求。但是在 构造高点的高压稠油沥青层钻进时，钻遇的稠油沥 青侵仍然给钻井液作业带来极大风险，需要进一步 探讨处理措施。 ３ Ｘ１９井稠油沥青侵处理 在ＹＤ油田钻遇的稠油沥青复杂井中，Ｘ１９井 坚持“先压后堵”的压井策略，缓慢提高钻井液密 度，对Ｋａｚｈｉｄｕｍｉ层位强钻，同时采用乳化、混油、 排放污染严重混浆、替浆等方式处理由于稠油沥青 侵入钻井液带来的强结构性，维持钻井液有良好的 流变性能，最终完钻至设计井深，并强行下人套管， 固井成功。 ３．１ Ｘ１９井基本情况 Ｘ１９井是ＹＤ油田的一口生产开发井，该井三 开采用水基ＫＣ１聚合物体系，设计密度为１．２０～１．４６ ｇ／ｃｍ ，顺利钻穿Ｓａｖａｒｋ地层，钻至井深３ ３７０ｍ（该 井Ｋａｚｈｄｕｍｉ层位顶界为３ ３６９ ｍ）钻遇高压稠油沥 青侵，稠油沥青层的蠕变性导致软沥青缓慢侵人钻 井液中并慢慢形成侵入通道，稠油沥青侵入钻井液 中后，无有效方法清除，导致现场钻井液处理困难， 严重影响正常钻进。在整个处理过程中，由于替 换被污染钻井液及漏失等共计损失钻井液３ ０６８ ｍ （其中漏失９０９ ｍ ）。从测井资料来看，Ｘ１９井在 ３ ３５２～３ ３６１ ｍ井段为硬质沥青，３ ３６９～３ ４５０ ｍ Ｘ１９井从Ｋａｚｈｄｕｍｉ层位顶部井深３ ３７０ ｍ钻 遇稠油沥青侵，钻进至井深３ ９８６ ｍ三开井段完钻。 钻遇稠油沥青层后，钻井液液柱压力不能平衡高压 稠油层地层压力，随着钻井液中稠油沥青含量的增 加，ＫＣ１钻井液的黏度呈显著持续上涨趋势，立刻 提高钻井液密度，同时采取混入柴油、提高钻井液 封堵性能、置换钻井液、排放受污染严重的混浆等 措施，稠油沥青侵现象依然存在并逐渐形成了侵入 通道，导致稠油沥青侵入钻井液越来越明显，进一 步增加了现场处理难度，同时现场处理效果不明显， 处理时间的增加加剧了井下情况的复杂，现场主要 处理过程及处理效果见表５。 Ｘ１９井自三开打开Ｋａｚｈｄｕｍｉ稠油沥青层至该 井三开完钻，因处理该层位稠油沥青侵耗时３３ ｄ， 排放受稠油沥青污染严重钻井液２ １ ５８ ｒｎ ，漏失钻 井液９０９ ｍ３，消耗重晶石３ １３０ ｔ，造成较大的人 力及经济损失。最终该井在将钻井液密度提高至 １．７５ ｇ／ｃｍ 后，基本平衡地层压力，在井漏的情况 下强钻至完钻井深３ ９８６１ＴＩ。 ３．３ Ｘ１９井三开下套管及固井作业 三开完钻后，为了能够顺利下入西１７７．８ ｍｍ 技术套管，先后５次以不同方式对不同裸眼段进行 了地层承压封堵，但效果都不理想（见表５），在未 能彻底解决沥青侵问题的情况下强行下入西１７７．８ ｍｍ套管至井深２ ０３９ １ＴＩ，遇大段稠油沥青侵入，下 套管遇阻，经过反复加压下套管作业，最终将技术 套管下至预定井深，用小排量顶通后顺利建立循环， 固井成功。 ３．４ Ｘ１９井沥青侵处理总结 １）对该区块高压稠油沥青侵的严重性及其危 害认识不够充分。尽管邻井也遭遇过沥青侵，但造 成的危害程度远小于Ｘ１ ９井。故该井在处理沥青侵 的初期没有在思想上和技术上予以充分的防范，重 视程度不够，导致Ｘ１９井处理高压沥青侵的周期超 过了３０ ｄ（从揭开沥青层到下套管固井），造成了 巨大的经济损失。 ２）通过提高钻井液密度，虽不能完全平衡高 压稠油沥青层的蠕变侵入，但可减缓稠油沥青侵入 ３ ３ ３ ３ 第３Ｏ卷第３期 胡德云等：伊朗ＹＤ油田稠油沥青层钻井液技术 ２ Ｏ ９ 踞 ９ １１ ｓ ｓ７。 ７。 ２ 筘／ｃｍ ３） 。 ，置换新浆６ 井’提钻井液密度 ４ 稠 不能平衡 稠油沥青侵 不能平衡 稠油沥青侵 ３ ３８８ １．５０ ５８ 提密度至１．５０ ｇ／ｃｍ ，补充乳化剂，使其在井浆中的含量为０．３％，将振动 筛孔径从０．１０５ ｍｍ更换为０．２８ １Ｔｌｒｎ，当天共计损耗钻井液８５ ｒｎ ３ ４０１ １．５０ 基本 提钻井液密度至１．５５ ｇ／ｃｍ ，提高乳化剂含量为０．４％左右。当天损耗钻井 不流 液１５４ ｎｌ ７０ ３ ４０１ １．５５ 提密度至１．６０ ｇ／ｃｍ ，振动筛处糊筛严重，钻井液不过筛，钻井液损耗量大， 被迫打开旁通阀，损耗钻井液１５２ ｍ 提密度至１．７０ ｇ／ｃｍ ，钻井液黏度过高不过筛，钻井液损耗量大，损耗钻井液１５６ １ＴＩ 不能平衡 稠油沥青侵 基本平衡，但仍 有大量稠油沥青 ３ ５７７ １．６０ ８５ 配制３３０ ｉｎ 新浆，其中１２０ ｍ 混入５％柴油，２１０ ｍ 混入２％柴油，加 入乳化剂０．３％，入井返出大量沥青，钻井液污染严重，排放受污染钻井液 开始好转 １２０ ｍ ，清洗循环罐及沉沙罐，消耗钻井液１８０ ｍ 。 ３ ５７７ １．７０ ５５ 建立循环后，再次混入柴油１％、０．２％乳化剂，更换振动筛筛－ｆＬ－ｆＬ径为 ０．１５４ ｍｍ 性能好转 逐渐恢复正常 …、 椅开浆苗Ｊ芟田１．７０逐步Ｉ５牟芏１．６８ ｇ／ｃｍ ，振明师回明显伺 霄】逸出。互ＲｌＪ钻开、傲网功霄笛重 ～ ． ……５５／９５采用大循环加重，将入口浆密度提高至１．７０ ｇ／ｃｍ 。钻进时钻井液消耗量为高，振动筛跑浆较 ３ ｍ ／ｈ，采用回收井浆稀释加重，加入柴油和乳化剂处理并补充钻井液量 多，无法正常工作 ５ ７／．ｗ １２０／－…１ ｎ …低 ，１ｎ芏 ｓ黏度蓁和８０一切，力经的过钻一井周液后进迅行速替换反弹， 效，并果且不佳反 弹力度大，然后采用相同密度 １．７０ １～ … ／连着续循蓁环施 ７工时间，替的２增 人ｇ／加井ｃｍ返内３，出划沥眼青，逐返渐出增钻多井，液返已出被的沥基青本污是染纯增沥稠青， 不能过筛，随 、 ： ～ １．７０ ６０￣¨ 。 ３ ８４０ １．７５ ￣７９ 钻进至井深３ ８３９．６５ ｍ发生漏失（排量为７０冲），漏速为３５ １ＴＩ ／ｈ；随后配 制堵漏浆，钻进时根据情况注入堵漏浆，保证正常钻进至完钻井深３ ９８６ ｍ，稠油沥青侵减少 三开完钻 ｌ２ 钻 井 液 与 完 井 液 ２０１３年５月 井内的速度。如从表６中该井自钻遇沥青层，现场 ３）在提高钻井液密度与低压层段防漏发生矛 盾时，实施承压封堵，提高低压层段的承压能力， 保证能够维持较高的钻井液密度。 ４）钻遇被突发性稠油沥青大量污染钻井液段 塞时，排放受污染严重的段塞，补充与井浆密度相 同的新浆来维持钻井液性能和平衡地层压力。 ５）坚持快速钻穿沥青层，迅速下人技术套管 通过将钻井液密度提高至１．７０ ｇ／ｃｍ ，基本平衡了 地层压力，阻止了沥青的侵入，钻井液黏度从１２０ Ｓ 逐步调整至５５ Ｓ，从振动筛、槽面观察沥青污染较小， 满足钻进需要。由于此时钻井液密度远高于地层压 力，出于防止卡钻角度考虑，现场决定稍微降低钻 井液密度。当将钻井液密度从１．７０降至１．６８ ｇ／ｃｍ 时，振动筛面再次出现大量沥青返出，黏度立即由 ５５逐渐上升至１２０、１５０、２１０ Ｓ，沥青堵住振动筛 的办法，是有效降低稠油沥青侵、降低处理成本的 有效途径。 筛孔出现严重跑浆，再次提高密度至１．７０ ｇ／ｃｍ。后， 由于稠油沥青侵入通道的进一步打开，该密度下稠 油沥青依然不断侵入井内。 ３）５％以上的柴油和０．３％左右乳化剂能够提 高钻井液预防稠油沥青侵的能力。通过室内实验及 Ｘ１９井现场实践证明，通过加５％～１５％的柴油、 ０．２％～０．４％的乳化剂，并根据钻井液流变性补充 一定量烧碱水来维护钻井液性能，在短时间内维持 钻井液性能的稳定，满足钻井生产的需要。 ４）在平衡沥青层压力与低压层井漏发生矛盾 时，应及时有效地提高地层承压能力，优先保障钻 井液密度能有效地压住高压稠油沥青层。在Ｘ１９井 现场施工中，“先堵后压”效果是不理想的，对于 已经发生的严重沥青侵入，宜优先采取“先压后堵” 的方法，只有保证钻井液液柱压力大于地层压力， 才能有效地封堵地层。 ４ 稠油沥青侵预防处理措施 该地区分布的井，不同程度都会钻遇稠油沥 青侵，实钻情况表明处于构造高部位的井，稠油沥 青侵相对要严重得多。因此必须对每口井的地质构 造图进行仔细分析，对布置于构造高部位的井的稠 油沥青层位严加技术防范。根据稠油沥青侵特点及 Ｘ１９井处理过程总结钻井液技术处理措施如下。 １）及时提高钻井液密度，减缓稠油沥青污染 钻井液的速度，为快速穿过沥青层争取宝贵时间。 进入沥青层前，储备不少于１倍井眼容积、密度不 低于１．７０ ｇ／ｃｍ 的重浆。一旦发生稠油沥青侵入， 视情况替人储备浆，为控制沥青侵争取时间。 ２）出现稠油沥青污染时，及时在钻井液中混５％ 以上的柴油，配合使用０．２％以上的水包油乳化剂， 增强钻井液抗污染能力，为顺利钻进提供保障。 ６）穿过稠油沥青层后，对于可能严重影响下 步正常钻进的高压稠油沥青层进行封堵作业，在封 堵无效的情况下则采取直接往高压稠油沥青层位挤 水泥浆，循环加压候凝，彻底封死高压稠油沥青层， 再进行下步钻进作业。 ５ 结论 １．ＫＣ１聚磺钻井液体系能够代替油基钻井液， 满足ＹＤ油田Ｋａｚｈｄｕｍｉ稠油沥青层位的钻进需求。 ２．揭开稠油沥青层时需要对钻井液进行预处 理，保持钻井液低的固相含量、黏度及切力，同时 加入０．３％乳化剂和５％柴油对钻井液进行预处理， 提高钻井液的抗稠油沥青污染能力。 ３．实钻中钻遇稠油沥青侵时，需要强化以下 钻井液处理思路，一是当打开稠油沥青层时，首先 最大限度逐步提高钻井液密度以平衡沥青层地层压 力；二是当稠油沥青侵入钻井液后，通过往钻井液 中加入柴油和乳化剂调节钻井液性能，保证正常钻 进，并强行快速穿过稠油沥青层；三是穿过稠油沥 青层后，快速下入技术套管，最大限度缩短复杂井 段作业时间，降低高压稠油沥青层作业风险；四是 提高钻井液密度防止稠油沥青层侵入时，一旦发生 漏失，也要坚持先压后堵的原则。 参考文献 ［１］王全阳，李尧．抗高温ＫＣ１聚磺钻井液体系及技术在 伊朗ＦＸ井的应用［Ｊ］．石油钻采工艺，２０１２，３４（１）： ５０—５３． ［２］王治法，肖超，侯立中，等．伊朗雅达油田复杂钻井液 技术［Ｊ］．钻井液与完井液，２０１２，２９（５）：４０＿４３． ［３】郭京华，夏柏如，黄桂洪，等．稠油沥青污染钻井液的 处理技术［Ｊ］．钻采工艺，２０１２，３５（４）：９１．９４． （收稿日期２０１２—１２—０５；ＨＧＦ＝１３０３Ｎ７；编辑 王小娜）
