２０１１年第３期（第２８卷 总第１６９期） 笾丸谊计管理 建筇技了Ｉｃ ｄｏｉ：１０．３９６９Ｊ．ｉｓｓｎ．１６７３—１０９３．２０１ １．０３．０２２ 地下连续墙在深基坑下部支护中的应用 周明超 ｆ赣榆县建筑工程质量监督站，江苏连云港 摘要：地下连续墙施工要求专业性非常强，结合实际工程，介绍了地下连续墙在深基坑下部支护中的应用，并具体说明了连续 墙施工工艺以及质量控制措施，可为相关工程借鉴之用。 关键词：地下连续墙；深基坑：施工工艺 中图分类号：ＴＵ９４ 文献标志码：Ａ 文章编号：１６７３—１０９３（２０１１）０３—００７５—０３ Ｏ 引言 西侧和南侧的基底标高为一２１．６７５ ｌｎ，墙底的 某高层建筑工程，其基坑内平面面积约２４ ０００ ｍ ２， 标高．２６．６７５ ｍｆ嵌固深度５．０ ｍ），并设置３道锚杆 槽底大部分标高为一２１．６３５ ｍ，局部标高为一８．５ ｍ、 （分别标高为一８．６５ ｍ、．１３．４ ｍ、．１８．０ ｍ１； 一１７．４３５ ｍ，土方体量较大，约有４５．５万ｍ：，由于基 北侧的基底标高为一１５．８７５ ｍ，墙底标高为 坑深度较大，因此基坑的支护对工程的安全至关 ．２１．５７５ ｍ（嵌固深度５．７ ｍ），并设置ｌ道锚杆（标高 重要。 为一８．６５ ｍ１； ｌ工程具有的特点 东侧（南ｔＬ）的基底标高为一１２．４７５ １ＴＩ部位，墙 １．１ 基坑大 底标高为一２３．６７５ ｍ（一２１．６７５ ｍ），设置１道锚杆，东 该基坑平面占地大，面积约为２４ ０００ ｍ ，属于 侧（中部）的基底标高一８．８７５ ｍ部位，也设置１道 超大面积基坑。基坑深度大，达到了２１．６３５ ｍ。土 锚杆。 方体量大，土方约有４５．５万ｍ 。 ３地下连续墙施工 １．２槽底标高变化大 本工程地连墙墙宽为６００ ｍｍ，共划分１０７个 基坑共有３个标高ｆ电梯井、集水坑等局部除 槽段，标准槽段为６．６ ｍ，局部为异型段。地连墙除 外），槽底大部分标高一２１．６３５ ｍ，基坑北侧和东侧局 了起挡土作用外，还起挡水的作用。根据基坑四周 部标高为．１７．４３ ｍ和一８．５ ｍ。标高变化多，必然给土 条件和坑内槽底标高的不同，地连墙配筋和嵌入 方开挖施工特别是基坑支护施工带来了不利影响。 槽底深度也不同，锚杆布置也有所差异。 ２鉴于工程具体情况，经研究决定，基坑上 ３．１导墙施工 部采用喷锚复合土钉墙支护，下部采用地下 导墙主要作用包括：挡土、作为测量的基准、 连续墙支护 作为重物的支承、存蓄泥浆，此外，导墙还可防止 ２．１ 基坑上部采用喷锚复合土钉墙支护 泥浆漏失，阻止雨水等地面水流入槽内。地下连续 东侧采用３．０ｍ土钉，其余３侧的上部８．５ ｍ 墙距离现有建筑物很近时，施工时还起一定的控 采用复合土钉墙支护，放坡坡度为１：０．２，土钉排 制地面沉降和位移的作用。 数为６排，喷射混凝土厚度１００ ｍｍ，并配 导墙设计采用常规倒“Ｌ”型设计，深１ ２００ ｍｍ， ￣８＠２ｏｏ ｍｍｘ２００ ｍｍ钢筋网。混凝土的设计强度 宽９５０ｎ］／／１，向基坑内侧翻边８００ｍｉｌｌ，向基坑外侧 Ｃ２０，中部锚杆腰梁采用２０号槽钢。由于基坑上部 翻边６００ Ｉｎｉｌｌ；配筋采用直径１２ ｎｌｒｎ的二级螺纹 的管线较多，土钉和锚杆的施工都是采用人工洛 钢，纵、横向间距２００１Ｔｉｍ；混凝土Ｃ２０，厚１５０ ｍｍ。 阳铲来施工，孔径≥１００１７ｎｒｆｌ。 导墙面至少高于地面约１００ ｍｍ，以防止地面水流 ２．２基坑的下部采用地下连续墙加预应力锚杆进 入槽内污染泥浆。 行支护 ３．２ ｒ泥浆配制及现场控制 墙厚为６００ ｍｍ，墙顶部的标高为．８．５ ｍ，压 在地下连续墙挖槽过程中，泥浆的作用是护 顶梁为６００ｍｍｘ５００ｉｎｌＴｌ； 壁、携渣、冷却机具和切土润滑。故泥浆的正确使 ２０１１年第３期 ・７５・ 用是保证挖槽成败的关键。泥浆的选用既要考虑 护壁效果，又要考虑其经济性。 泥浆质量的控制目的是要制备和使用适合地 基条件和施工条件的泥浆，而且通过控制，使泥浆 在施工过程中保持它的性能。在实际工程施工中， 根据施工条件的差异，泥浆质量的判断标准应根 据情况有所变化。根据泥浆的使用状态，可将其分 为以下４种：①新鲜的泥浆；②供给的泥浆；③槽 段内的泥浆；④混凝土置换出来的泥浆。 椐据本工程的工程地质和水文地质情况，所 用泥浆采用膨润土造浆，并掺外加剂处理以改善 泥浆护壁性能。配合比为：水：膨润土：纯碱：ＣＭＣ＝ １：Ｏ．０８：０．００３：０．０００ ５。泥浆搅拌时，先在搅拌筒中 加水１／３，开动搅拌机。在定量水箱不断加水的同 时，加入膨润土，纯碱。膨润土泥浆一定要充分搅 拌，拌好后，在贮浆池内静置２４ ｈ以上，最低不得 少于３ｈ。 ３．３成槽施工 ３－３．１ 槽段划分 地连墙槽段划分是地连墙施工中的重要环 节，它直接关系到地连墙整体施工的质量、进度以 及经济效益。槽段数划分越多，不仅施工速度越 慢，影响到整个工期，而且还会影响到经济效益； 此外，槽段数越多必然导致接头数量增加，而接头 的施工历来是地连墙施工中的重点与难点，也是 整个地连墙中一个薄弱的环节，绝大部分地连墙 发生渗漏水事故均是发生在接头处，因此，接头的 好坏直接影响到整个地连墙施工质量，是地连墙 施工成败的关键；另外，对于不可重复利用的接 头，施工成本也大大增加。槽段数划分少，单元地 连墙的长度势必加长，过长则会影响墙壁稳定性， 混凝土灌注时超灌量加大，成墙后混凝土剔凿量 加大，不仅影响成槽质量，还严重影响施工进度。 因此，在保障成槽施工稳定性的前提下，最大地划 分施工槽段，是地连墙施工的重要环节。 地连墙槽段划分应综合考虑多方面的制约因 素，主要有以下几方面： ①地质条件。当土层不稳定时，为防止槽壁倒 塌，应减少单元槽段的长度，以缩短挖槽的时间和 减少槽壁在泥浆中的暴露面，这样挖槽后立即浇 筑混凝土，消除或减少了槽段倒塌的可能性。当遇 到下列土层时，单元槽段的长度应取较小值：极软 土层：极易液化的砂土层；预计会有泥浆急速漏失 的地层。 ・７６・２０１１年第３期 ②周边荷载。如附近有高大建筑物、构筑物， 或邻近地下连续墙有较大的地面荷载（静荷载、动 荷载），在挖槽期间会增大侧向压力，影响槽壁的稳 定性。为了保证槽壁的稳定，亦应缩短单元槽段的 长度，以缩小槽壁的开挖面和暴露时间。 ③起重机的起重能力。由于一个单元槽段的 钢筋笼多为整体吊装（过长时在竖直方向分段），所 以要根据施工单位现有起重机能力估算钢筋笼的 重量和尺寸，以此推算单元槽段的长度。 ④单位时间风混凝土的供应能力。一般情况 下混凝土面上升速度应大于２ ｍ／ｈ。 ⑤泥浆池容积。一般情况下，泥浆池容积应不 小于每一单元槽段挖土量的２倍。 ⑥施工机械最大挖掘长度。 本工程地连墙单元槽段划分，在设计阶段未 考虑所用的施工机械，因此按标准槽段设计为 ６．０ｍ，加上异型槽段总计划分为１１４段。而实际施 工时，我们所采用的意大利土力公司的ＢＨ一１２型 混合式液压抓斗，其抓斗斗齿开度为２．５ ｍ，按照 “一槽三抓”成槽方法，其三抓最大抓槽理论宽度 为７．５０ ｍ，除去锁口管位置６００ ｍｍ，以及中间最 后一抓的预留量３００ ｎｌｌＴｌ，我们将地连墙单元长度 调整为６．６ ｍ。单元长度调整后，槽段总数减少为 １０７段，有效地缩短了工期。经实践证明，调整后的 单元槽段划分，既保证了施工期间的稳定性，又满 足了施工进度的要求。 ３．３．２抓槽顺序 本工程由于槽段数量多，工期要求紧，因此， 共配备了２套施工设备，即２台成槽抓斗，２套锁 口管。若成槽施工只采用１套设备，可采用如图ｌａ 所示的顺序抓槽法；此法的优点是每槽只用１根 锁口管，但缺点是施工二期槽段时，抓槽施工与提 升锁口管施工会产生相互制约，工效受到影响。为 使２套设备的利用率达到最高，本工程采用如 图１ｂ的方式进行施工，即跳仓抓槽法，跳仓法的 特点是一期槽需用２根锁口管，而二期槽则不需 要锁口管，以及如图ｌｃ的方式，即顺序抓槽法与 ① ② ③ ④ ⑤ 图１抓槽顺序 跳仓抓槽法结合使用的方法，采用ｂ、Ｃ的方式，只 要合理调配锁口管的使用，即可实现抓槽的连续 性，大大提升工效。 钢筋混凝土地连墙来说，石子粒径不宜大于２５ ｒｎｒｎ； 还应掺用适量的减水Ｎ（￣ｔｌ木质素等），以减少用水 量和离析。 ３．６接头施工 在单元槽段内，对标准槽段，采用一槽三抓 法，即先抓两端，再抓中间。对于异型槽段，则根据 在地下连续墙施工中，接头施工是至关重要 的一步，往往出问题的地方就是接头处，不管地连 墙的接头型式如何，其基本要求如下： 实际情况进行灵活调整。 ３．４钢筋笼制作及吊装 ３．４．１钢筋笼设计制作 ①不能妨害已完成的一期槽段，不能影响后续 槽段的施工，不能施工机械和设备的正常运行。 本工程地连墙典型槽段钢筋笼设计中由于钢 筋笼尺寸大、刚度小，在起吊时易变形，因此，设计 ②浇注混凝土不得绕过接头而流到外边去。 时加大了纵向桁架上下弦的断面接触面积，即架 立桁架上下弦各设计了５０ ｍｍ长度的接触面，而 ③接头结构能承受得住流态混凝土的侧压 力，并且不会产生过大的变形。 ④需要的时候，接头应能传递剪力和其他外 力，并且具有抗渗（水）性。 ⑤接头不得窝泥，并且要易于清除。 实际施工时发现，此种设计钢筋弯曲机根本无法 加工，因此，经过重新计算，架立桁架筋间距改为 ７００ｍｍ，接触面直接为钢筋的弯曲曲面，上下弦焊 接时采用双面满焊。改动后既方便操作，又满足钢 筋笼起吊要求。 ⑥使用简单的工法和设备就能施工。 ⑦接头在经济上也是可接受的。 ３．４．２地连墙槽段钢筋笼 钢筋笼加工平台铺设，场地整平后，铺上一层 厚５０ ｍｍ、 ２～５ ｍｍ的碎石，人工找平，表面平 整度高差小于－＋１０ ｍｍ，其中再垫上枕木。碎石铺设 面积大于每片钢筋笼，其作用主要体现在：保持钢 ⑧接头的施工处理，不得影响槽段内泥浆的 技术性能。 ⑨接头的结构型式，应确保混凝土容易流动， 密实填满每个角落。 ３．７锁口管吊放与提升 本工程接头采用圆形锁口管，规格为 ５８０￣ ４钢管。锁口管接头属于铰接连接，其存在一些不 足。如接头刚度较差、整体性较差；接头呈圆弧光 面，无拐点，接头处局部可能发生渗漏水。通过设 置预应力锚杆，可以在一定程度上提高地下连续 筋干净，防止钢筋直接触地，粘上尘土等杂质；雨 季加工时，便于雨水快速渗透，保持操作面整洁、 无积水，防止钢筋锈蚀；防止土质平台产生不均匀 沉降，使成型钢筋网片产生翘曲。 ３．４＿３ 吊装 钢筋网片在清槽完后３～４ ｈ内吊装完毕。钢 墙的整体性和刚度。其优点是可重复利用，成本 低，操作简单。 施工前，先检验接头管的连接是否垂直，再检 查脱模剂是否有未涂到的地方，待一个单元槽段 成槽后，用吊车将锁口管放入。吊入后，检验锁口 管是否在预定的位置上。吊放到位后，检查锁口管 外侧是否留有空隙，如有则用级配砂石回填，防止 筋起吊采用４点起吊，起吊点分别在端头和０．５Ｌ 处，要慎重调节主吊索和副吊索的起吊速度，防止 由于起吊架和钢索在起吊时产生的拉应力面使钢 筋笼出现变形。钢筋网片吊放必须垂直对准槽中 心，吊放应缓慢进行，发现受阻及时吊起经处理后 重新吊放。下放到设计标高后，应用横担将网片搁 置在导墙上，控制好标高，再进行下一步工序。 ３．５水下混凝土浇注 产生混凝土绕流。锁口管长度应露出导墙顶Ｉ．５～ ２．０ ｍ以上，以便用千斤顶顶升。待混凝土浇注完 毕１．０～２．０ ｈ后，即可对锁口管进行小幅度的拔 动，可将锁口管抽动约１００ ｍｍ或左右扭动，以破 水下浇注用混凝土其基本要求为：具有良好 的流动性，其入槽坍落度为１８０￣２２０ ｍｍ，扩散度 应为３４０￣４００ ｍｌｉ１。坍落度保持１５０ ｍｍ以上的时 间不少于１ ｈ：具有良好的和易性和粘聚性，以减 坏混凝土的握裹力。开始时约每隔２０￣３０ ｍｉｎ提 拔一次，每次上拔３００ １ ０００ ｍｍ，锁口管应在混 少砂浆的流失和拌合物分层（沉淀）；具有延迟固化 凝土浇注结束后８ ｈ内全部拔出。拔出后应及时清 洗锁口管，以备下次使用。 在提升锁口管过程中，往往会由于各种原因 （缓凝）的特性，初凝时间不小于６ ｈ，终凝时间不大 于２４ ｈ；石子粒径应小于４０ ｍｍ，对于钢筋较多的 ２０１１年第３期 ・７７・ ２０１１年第３期（第２８卷 总第１６９期） 建始菇计菅理 建筑欣赏 吐鲁番地区民居建筑与乡村旅游发展初探 母俊景， 胡向红， 马文亚 （农业大学，乌鲁木齐８３００００） 摘要：介绍了乡村旅游及吐鲁番地区的民居建筑，并以吐鲁番的民居建筑为例，探讨民居建筑与乡村旅游如何结合发展。 关键词：吐鲁番；民居建筑；乡村旅游 中图分类号：ＴＵ９８４．１８ 文献标志码：Ｃ 文章编号：１６７３—１０９３（２０１１）０３—００７８—０３ ０ 引言 传统民居建筑是乡村旅游的直接景观资源，因 近年来中国乡村旅游正处于快速增长的高峰 此开发当地民族建筑对乡村旅游开发建设具有重 期，民居作为传统建筑文化的一种有效载体，对旅 要的意义。传统民居建筑是沉淀了多年的古老艺 游者具有极强的吸引力。因此，传统民居建筑在乡 术，具有鲜明的地域性和历史文化性。传统民居建 村旅游建设中具有重要的观赏价值。吐鲁番地区 筑是地方性实用技艺精华的最高典范，又与当地自 的民居建筑（集中式，高棚架庭院式——即用土拱 然、经济、人文相适应，蕴含着各地方、各民族丰厚 建造的半地下和地上住房，庭院中设有高棚架遮 的历史文化信息以及对外交流学习的演变过程。 阴，以适应特殊干旱高热的气候）具有鲜明的地方 ２吐鲁番地区传统民居 特色，为民俗旅游业的发展创造有利条件。 吐鲁番位于火焰山下，黄土资源分布较为广 １ 乡村旅游 泛。生土建筑材料得以广泛使用在于它的热工性 以农庄度假和民俗节日为主题的乡村旅游， 能较好，可以满足人们居住、交往的要求。以生土 在欧洲、美洲开展的历史达百年以上。随着现代人 为材料建造的民居，在吐鲁番却保存时间很长，这 的“返璞归真”，乡村旅游不仅是满足人们需求的 是因为当地独特的气候造成。生活在吐鲁番盆地 一种方式，更是稳定农村，避免农村人口向城 的少数民族热爱生命追求大自然，色彩则以白色 市流动的重要手段。在我国，由于生活水平的不断 和绿色为主调，附加蓝色，表现出教的特有 提高和消费观念的变化，以农家乐和民俗旅游为 风格。在建筑装饰方面，多用虚实对比，重点点缀 主体的乡村旅游在各地方兴未艾。一些省市开始 的手法，廊檐彩画、砖雕、木刻以及窗棂花饰，多为 积极探索，有的已经初步建立起适应本地实际的 花草或几何图形；这也源于宗教文化的关系，当地 乡村旅游发展模式，并取得了较好的效果。 居民热爱花草植物，而不把人物动物当图腾，门窗 导致锁口管提升困难，如由于交通，商品混凝 参考文献： 土施工方与供应商协调不好，使商品混凝土运输 ［１］龚晓南．深基坑工程设计施工手册［Ｍ】．北京：中国建筑工业出版 不及时，未能连续浇注；浇注时混凝土堵管等，致 社，２００７． 使浇注时间过长，超过混凝土初凝时间，锁口管侧 ［２】张永谋，郭志勇．地下连续墙施工技术要点分析［Ｊ】．西安科技大 摩阻加大。锁口管提升困难时，立即将千斤顶移 学学报，２００８，１８（３）． 位，开抓锁口管外侧土体，使锁口管产生松动，然 ［３１仲颐，叶书麟．基础工程学［Ｍ］．北京：中国建筑工业出版社，２００７． 后再用千斤顶配合吊车提升锁口管。 ［４】吴正发．高悬臂钻孔灌注桩在深基坑支护中的应用［Ｊ］．施工技术， ４结语 ２００８（８）． 在采用地下连续墙对该工程进行基坑下部围 ［６】徐至钧，赵锡宏．深基坑支护设计理论与技术新进展一逆作法设 护处理后，基坑开挖时，基坑的变形程度明显小于 计与施工［Ｍ］．北京：机械工业出版社，２００４． 围护桩结构，基坑渗水情况也明显好于围护桩结 构，场地周围建筑物也没有受到影响。施工时噪音 作者简介：周明超（１９７８），男，江苏赣榆人，工程师，从事建筑工程质 小，对周围环境影响较小。 量监督管理工作。 ・７８・２０１１年第３期
