塔吊格构柱基础专项方案

目

录

一、编制依据 .......................................................................................................................................................................................................................... 2 二、工程概况 .......................................................................................................................................................................................................................... 2 三、地基土特征 .................................................................................................................................................................................................................. 4 四、基础初步确定 ........................................................................................................................................................................................................... 6 五、塔吊基础荷载 ........................................................................................................................................................................................................... 6 六、塔吊基础计算 ........................................................................................................................................................................................................... 6 七、基础计算结果 ....................................................................................................................................................................................................... 13 八、塔吊基础施工及安装塔吊 .................................................................................................................................................................... 14 九、施工安全措施 ....................................................................................................................................................................................................... 15 十、格构柱的监测与塔吊纠偏措施 ..................................................................................................................................................... 16

附图： 1、塔吊平面布置图

2

、塔吊基础位置对应地质勘探钻孔位置图勘察孔位柱状图

3 4 5 6 7

、塔吊说明书中主要参数 、塔吊定位图 、塔吊基础详图 、格构式塔吊剖面图

、塔身标准节与格构柱节点连接图

苏泊尔·紫桂苑工程塔吊基础施工方案

一、编制依据

1、本工程施工图

2、本工程基坑围护施工图

3、本工程岩土工程勘察报告

4、塔吊使用说明书

5、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》 JGJ/T187-2009

6、《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2002

7、《建筑机械使用安全技术规程》 JGJ33-2001

8、《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001（2006 版）

9、《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010

10、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》

JGJ196－2010

11、住建部建质 2009（87）号文件

二、工程概况

苏泊尔·紫桂苑工程位于浙江省玉环坎门镇。本工程由一层地下车库、地上

2

15

幢高层、1 幢多层商业用房祖征。 总建筑面积 166846 m，其中地上建筑面积为 122296

m，地下建筑面积为 44550 m 。

各单体建筑物结构形式、层次、建筑高度、建筑面积等如下表：

2 2

建筑物 1#~5#楼 6#、 9#楼 7#、 8#楼 10#楼 11#、 12#楼 13#、 14#楼 15#、 16#楼

地下室

基础形式

/ / / / / / /

钻孔灌注桩

主体结构 剪力墙 剪力墙 剪力墙 框架 剪力墙 剪力墙 剪力墙 全埋式框剪

层次 22 层 16 层 18 层 3 层 13 层 15 层 13 层 1 层

建筑高度 67.21m 49.81 m 55.21m 12.33m 40.81m 46.81m 40.81m

/

建筑面积

备注

122296m2

44550m2

根据建设工期和建筑物规模，拟在本工程

2#楼、 3#楼、 5#楼、 6#楼、 7#楼、 8#

楼、 12#楼、 15#楼位置分别设置一台 QTZ63塔吊（基础位置详下表） ，共设置八台塔

吊，塔吊型号为浙江虎霸建设机械有限公司生产的 QTZ63 塔式起重机，工作半径55m~58m，安装高度（吊钩高度）不超过 95m，安装方式采用附着式安装，基础拟采用钻孔灌注桩作为塔吊基础， 位于地下室基坑中。塔吊基础桩与塔身采用钢构柱连接 , 塔吊在基础土方开挖前先行安装使用 , 随着基坑开挖 , 对钢格构柱进行水平支撑、 斜撑的焊接加固。

塔吊基础定位及施工现场塔吊布置图详见附图，塔吊编号同上述对应楼号。

本工程相对标高± 0.000 相当于黄海标高 4.900m（7#楼、 8#楼为 5.600m），地下室底板面结构标高 -0.300m （黄海高程），底板厚度 400mm，垫层厚度为 100mm；地下室顶板面结构标高为 3.55m（黄海高程）。

根据地下室结构标高可确定：

2#楼塔吊基础钻孔灌注桩桩顶标高为 -2.3m( 黄海高程）， 3#楼塔吊基础钻孔灌注桩桩顶标高为 -1.7m( 黄海高程 ) ， 5#楼塔吊基础钻孔灌注桩桩顶标高为 -1.8m( 黄海高程 ) ， 6#楼塔吊基础钻孔灌注桩桩顶标高为 -1.8m( 黄海高程 ) ， 7#楼塔吊基础钻孔灌注桩桩顶标高为 -1.7m( 黄海高程 ) ， 8#楼塔吊基础钻孔灌注桩桩顶标高为 -4.2m( 黄海高程 ) ， 13#楼塔吊基础钻孔灌注桩桩顶标高为 -1.4m( 黄海高程 ) ， 15#楼塔吊基础钻孔灌注桩桩顶标高为 -1.4m( 黄海高程 ) 。 桩顶伸入构造承台

100mm，构造承台的尺寸为 ( 长×宽×高： 4000× 4000×

3m，格构柱顶部标高为

4.050m( 黄海高程 ) 。

400mm)；格构柱下部锚入桩内不小于

本方案所述标高未注明均为黄海高程。

三、地基土特征

根据浙江省工程勘察院针对本工程所出的《岩土工程勘察报告》 ，分析塔吊位置对应的周围钻孔各土层情况，确定塔吊基础计算所依据的钻孔号。

塔吊基础所对应的孔号特性如下表（钻孔桩设计桩顶以下） ：

层号

岩土名称

地基土

承载力 特征值

f ak (kpa)

混凝土灌注桩

塔吊位置对应孔号：土层厚度 2#

(m) 6# Z63

桩端阻力 特征值

pa q (kPa)

桩侧阻力 特征值 Qsia (kPa)

12

3# Z22

5# Z18

Z28

① 2 ① 3 ② 1 ② 2 ③ 1 ③ 2 ③ 3 ④ 1 ④ 2 ④ 3 ⑤ 1 ⑤ 2 ⑤ 3 ⑥ 1 ⑥ 2 ⑥ 3 ⑦ 1 ⑦ 2 ⑧

( 粉质黏土 ) 填土

淤泥夹粉砂

淤泥 黏土 黏土 黏土

含黏性土角砾

黏土 黏土

含黏性土角砾

黏土 黏土

含黏性土角砾

黏土 黏土

含黏性土角砾

黏土 黏土

含黏性土砾砂

65 50 45 80 180 110 200 190 120 220 200 130 240 210 140 250 220 150 250

有效桩长：

7

1.48 17.8

1.17

18.28 9.60

5 8

17.58

16.50

21

4.2 15.1

4.60 14.10

3.10 5.60

2.50 14.80 3.90

11 27

5.3

500 260 700 550 320 700 650 300 900 700 350 800

23 14

3.00

7.7

14.10

6.40 4.50

7.00

29

24

4.6 3.3

1.40 9.80 2.00

5.50 3.40 0.60 5.50

11.20

16 30

25

3.7

3.00 4.00 4.70 3.30

18 32

2.00

3.0 5.6

2.00 5.70 1.80

2.22

2.12 80.2

5.20 1.70 3.80

27

19

30

2.02 75.2

2.13 74.2

74

层号

岩土名称

地基土 承载力 特征值 f (kpa)

混凝土灌注桩

塔吊位置对应孔号：土层厚度

(m)

桩端阻力 特征值

ak

pa

桩侧阻力 特征值 Qsia

7# Z69

8# Z73

13# Z126

15# Z112

(kPa)

65 50 45 80 180

(kPa) 12 7 5 8 21 11 27

① 2 ① 3 ② 1 ② 2 ③ 1 ③ 2 ③ 3 ④ 1 ④ 2 ④ 3 ⑤ 1 ⑤ 2 ⑤ 3 ⑥ 1 ⑥ 2 ⑥ 3 ⑦ 1 ⑦ 2 ⑧

(粉质黏土 )填土

淤泥夹粉砂

淤泥 黏土 黏土 黏土 含黏性土角砾

黏土 黏土 含黏性土角砾

黏土 黏土 含黏性土角砾

黏土 黏土 含黏性土角砾

黏土 黏土 含黏性土砾砂

0.08 18.70

0.28

15.34

16.50

17.79

2.00

7.50

3.60

10.00

110 200 190 120 220 200 130 240 210 140 250 220 150 250

16.00

16.00

500 260 700 550 320 700 650 300 900 700 350 800

23 14 29 24 16 30 25 18 32 27 19 30

4.00 10.00 1.10 3.90 3.90

11.90

8.50

16.60 1.50

4.50 6.00 2.20

2.00 8.00

6.80

12.50 2.60 0.50

5.30

4.90 3.10

5.30 7.75

5.20

1.35

2.20 8.20

2.30 2.20

5.50

2.51 72

2.06 74.2

4.35

2.12 75.5

2.07

有效桩长： 75

四、基础初步确定

1、根据工程地质勘察报告和工程桩的设计，初步确定塔吊基础为

4 根Φ800 钻

孔灌注桩，桩心距 1.6 米，桩身砼强度 C30，桩顶标高如前文所述，桩端进入 8 号土层（含黏性土砾砂层）不小于 2m。各塔吊基础的桩长见上表。

2、在桩顶处设置构造承台 ( 长×宽×高： 4000× 4000× 400mm)，桩顶进入构造承

台 100mm， 构造承台内配Φ 14@150双层双向钢筋，砼强度等级 C35。

3、钢构柱截面尺寸为 460× 460mm，主肢采用角钢 L140×14，缀板为 400× 250 ×10@700，钢格构柱外侧每隔 2 米设置一道外侧竖向剪刀撑、 水平连接杆件、 内部水平剪刀撑杆件，所有连接杆件及剪刀撑采用 L140*14。钢格柱直接埋设在桩内 , 与桩搭接长度不得小于 3 米, 格构柱与桩钢筋笼主筋电焊焊接 , 格构柱伸出地下室顶板，钢格柱顶标高高出地下室顶板面 0.5m，钢格柱上部焊接承重钢板与塔机基础节连接。

各塔吊格构柱长度： 2#楼 9.45m、3#8.85m；5#8.75m；6#8.75m；7#8.85m；8#11.35m；

13#8.55m；15#8.55m。

五、塔吊基础荷载

1、根据浙江虎霸建设机械有限公司提供的

QTZ63塔吊使用说明书，基础所受最

大荷载如下：

固定 方式 a a b

工作工况

H2

M1

M2 996

非工作工况

H1

H2M1 M2

H1

M3 P

M3P

27.8 5

24.5 22.5

1252 1211

170 513 67 67

513 513

73.5 66.2

1796 1628

434 434

H1，H2，P 的单位为 KN，M1， M2,M3的单位为 KN.m

六、塔吊基础计算

（一）单桩竖向承载力特征值计算

2#:Ra=3.14*0.8*(1.48*7+17.8*5+4.2*21+15.1*11+5.3*27+7.7*14+4.6*24+3.3*

16+3.7*25+3*32+5.6*27+2.22*30)+800*3.14*0.8

2

/4=3351KN，折减系数取 0.8 ，则

Ra=2680 KN

3#:Ra=3.14*0.8*(17.58*5+4.6*21+14.1*11+3*23+14.1*14+1.4*24+9.8*16+

2

2*30+2*18+2*32+5.7*27+1.8*19+2.12*30)+800*3.14*0.8 0.8 ，则 Ra=2748 KN

/4=3436KN，折减系数取

5#:Ra=3.14*0.8*(18.28*5+9.6*8+3.1*21+5.6*11+6.4*23+4.5*14+5.5*24+3.4*

16+0.6*30+5.5*25+5.2*18+1.7*32+3.8*27+2.02*30)+800*3.14*0.8

2

/4=3311KN，折

减系数取 0.8 ，则 Ra=28 KN

6#:Ra=3.14*0.8*(1.17*7+16.5*5+2.5*21+14.8*11+3.9*27+7*23+11.2*24+3*25+

4*18+4.7*32+3.3*27+2.13*30)+800*3.14*0.8

2

/4=36KN，折 减 系 数 取 0.8 ， 则

Ra=2916 KN

7#:Ra=3.14*0.8*(0.08*7+18.7*5+4*23+16*11+1.1*29+10*14+3.9*24+3.9*16+5

.3*25+2.2*32+8.2*27+2.12*30)+800*3.14*0.8

2

/4=3360KN，折减系数取 0.8 ，则

Ra=2688 KN

8#:Ra=3.14*0.8*(17.79*5+2*21+16*11+8.5*14+4.5*24+6*16+2.2*30+4.9*25+2*

32+3.1*18+2.3*32+2.2*27+2.51*30)+800*3.14*0.8

2

/4=3282KN，折减系数取 0.8 ，则

Ra=2625 KN

13#:Ra=3.14*0.8*(15.34*5+11.9*23+3.6*11+16.6*14+1.5*29+6*16+2.2*30+4.9

*25+2*32+3.1*18+2.3*32+2.2*27+2.51*30)+800*3.14*0.8

2

/4=3613KN，折减系数取

0.8 ，则 Ra=20 KN

15#:Ra=3.14*0.8*(0.28*7+16.5*5+7.5*21+10*11+2*23+8*14+6.8*29+2.6*16+0.

5*30+5.3*25+7.75*18+1.35*32+4.35*19+2.07*30)+800*3.14*0.8

2

/4=3475KN，折减

系数取 0.8 ，则 Ra=2780 KN

说明： 8#塔吊桩基承载力最小，后续验算均以

8#塔吊验算为基准。

其竖向承载力为 2625KN，抗拔力为 2304 KN。

（二）基桩的桩顶作用效应计算

（ 1）工作工况

Qk

Fk Gk

n

513 160 6804

=338.25KN≤Ra

Qk max

Fk Gk

n

M k Fvk h

L

513+160+680 1252

4

24.5 5.5

1.6 2

=338.25 +613=951.5KN ≤1.2Ra

Q

Fk Gk

k max

M k Fvk h

L

513+160+680 1252

4

24.5 5.5

n 1.6 2

=338.25 +613=-274.5KN

（ 2）非工作工况

Qk

Fk

Gk

434 160

680

=318.5KN≤ Ra

Q

n 4

Fk Gk M k Fvk h 434+160+680

n

1796

73.5 5.5 1.6 2

k max

L 4

=318.5 +972.5=1291KN≤1.2Ra

Q

Fk

k max

Gk n

M k

F h

vk

434+160+680

1796 73.5 5.5

L 4

1.6 2

=318.5 -972.5=-654KN

（三）桩的抗拔承载力计算

＇

p

R a=μ∑λ i qsik ui l i +G

R＇ a＞μ∑λ i qsik ui l i =2304KN

∴无论在工作工况还是在非工作工况下，其

（四）桩身承载力计算

＇

＇

Q k=

Q

k min

≤ R a

Q ψc f c Aps

0.9 f y/ As/

取 Q=γQkmax=1.35Qkmax

3

其中ψc fc Aps =0.6*14.3*10

*3.14*0.8

2

/4=4310.6KN

∴本工程塔吊基础桩，无论在塔吊工作工况下还是在非工作工况下， Q ψc fc Aps 0.9 f y/ As/ 大于桩身承受的最大压力，符合要求。故只需构造配筋，按最

2

2

小配筋率 0.65%考虑 , 桩身配筋量为 0.65%*3.14*800 /4=3266mm, 考虑桩身主筋 12φ 16，箍筋为φ 6@200,钢筋笼通长布置，其他配筋要求详见附图。 （五）承台计算

1、承台弯矩计算

Mx

Niyi My Nixi

∴Mx、 My=0

∵本工程塔吊基础承台中， yi 、 xi=0

（ 2）承台截面主筋计算

依据《混凝土结构设计规范》 （ GB50010）第 7.2 条受弯构保承载力计算

由于据（ 1）计算， M=0，故承台底面、顶面配筋 as=0,As=0

（ 3）受剪计算

考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力应满足下面公式：

根据上述“ 2、基桩的桩顶作用效应”中的计算，在塔吊基桩工作与非工作工况下，取角桩最大竖向力 Qk max 1291KN （在上述情况中最大值） ，考虑对称性，取

V=2582KN。

其中： f b h

为计算截面的剪跨比 , =4；

t 为混凝土轴心抗拉强度设计值，

2

f t =1.570N/mm；

为承台计算截面处的计算宽度， b=4000mm； 为承台计算截面处的计算高度， h =300mm；

0

0

2

f S

y为钢筋受拉强度设计值， f y=300.000N/mm；

为箍筋的间距， S=150mm。

经过计算，箍筋的最小配筋面积

Asv=(2582*1000-0.350*1.570*4000*300)*150/(300.000*300)=3204mm 确定配筋为Φ 14@150上下双向配筋，可满足要求。 （ 4）承台受冲切验算

2

角桩轴线位于塔身栓的冲切破坏锥体内， 且承台高度符合构造要求， 故可不进行

承台受角桩冲切的承载力验算。

（六）桩式基础格构柱计算

依据《钢结构设计规范》 (GB50017-2003)计算：

1、格构柱截面的力学特性：

格构柱的截面尺寸为 0.46*0.46m ；

主肢选用 :14 号角钢 b*d*r=140*14*14mm； 缀板选用 (m*m): 0.40*0.25*0.01

主肢的截面力学参数为 A 0=37.57 cm2， Z0=3.98cm， I x0=668.81cm4，

I y0=668.81cm4；

Y

0 3

0

23

0

X

X

4

6

0 3

2

0

3

30

Y

30

230

230

460

格构柱截面示意图

格构柱的 y-y 轴截面总惯性矩：

格构柱的 x-x 轴截面总惯性矩：

经过计算得到： I2 ]= 65332cm x=4*[668.81+43.30*(46/2-3.98) 2；4

4

2 I

y、格构柱的长细比计算：=4*[668.81+43.30*(46/2-3.98)

]= 65332cm；格构柱主肢的长细比计算公式：

其中 H ── 格构柱的总高度，取 11.350m；

I

4 ── 格构柱的截面惯性矩，取 ,I x=65332cm2，

A 0 ── 一个主肢的截面面积，取 37.57 cm 。 经过计算得到 x=54.44, y==54.44 。

格构柱分肢对最小刚度轴 1-1 的长细比计算公式 :

其中 b ── 缀板厚度，取 b=0.01m 。

h ── 缀板长度，取 h=0.40m。

a1── 格构架截面长，取 a 1=0.46m。

I =65332cm4y；

经过计算得 i 1=[(0.01 2+0.40 2)/48+5*0.46 2/8] 0.5 =0.30m；

λ 1 =2/0.30=6.67<40 。 换算长细比计算公式：

max

=54.85, ky=54.85 。

λ 1 =2/0.30=6.67<40 且， <0.5 max=27.43。 3、格构柱的整体稳定性计算：

经过计算得到

max

格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：

其中 N ── 轴心压力的计算值 (kN) ；取 N=1291kN； A

── 格构柱横截面的毛截面面积，取 4*37.57 cm2；

── 轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；

x

根据换算长细比

=0.84,

y0x=54.44, 0y=54.44, 查《钢结构设计规范》得到

=0.84 。

经过计算 X方向的强度值为 102.27N/mm2，不大于设计强度 215N/mm2,所以满足要求 !

Y 方向的强度值为 102.27N/mm2，不大于设计强度 215N/mm2,所以满足要求 ! 4、

缀板计算

按构造要求取缀板尺寸

缀板高度： d≥ 2b1/3=2*370/3=247 缀板厚度： t ≥ b1/40=370/40=9.25 取缀板为 400*250*10@700

取d=250 取t=10

缀板间距： l1 ≤2b1 =2*370=740 取l1=700

I

43.3 3.162

6.2

70

格构式钢柱分肢线刚度： l1

2

1 253

两缀板刚度之和

12

70

37

70/6.2=11.3 ＞ 6，缀板刚度满足要求。

5、缀板与柱肢焊缝计算

V

缀板剪力：

Af 85

f y

4 4330 215

85

235 235

43.8KN

235

M 0

Vl 1 4

43800 700

4

7665000N ? mm

缀板弯矩：

V0

Vl 1 2b1

43.8

70

41.4KN

缀板受力：

2 37

取缀板端与柱肢连接角焊缝

L

w

25010

240mm

，两端转角焊接，取

hf 8mmT

f

，焊缝承受 T 引起的沿焊缝方向的剪应力

hL

e

w

以及 M 引起的与焊缝

fx

6M

2

垂直的正应力hL

e w ，计算时偏安全地只取竖直焊缝。

焊缝的端部应力最大：（注：

h0.7h

e

f

）

f

V0 41400

30.8 N / mm2

he Lw 0.7 8 240

6M 0

6

7665000 2

f

he L2w

0.78 240

2

143 N / mm

焊缝强度验算：

2

1432

f

2

2

2 2

f

f

130.8 146N / mm

160N / mm

满足强度要求。

5、转换钢板与格构柱连接可靠性、转换钢板整体抗弯验算：

格构柱的截面尺寸为 0.46*0.46m ；

主肢选用 :16 号角钢 b*d*r=160*14*16mm； A0=43.30cm2

4cm厚转换钢板受力计算：

A、可承受压力：

N=A0*fc=43.30*100*4*215/1000

=3724KN >Nmax=1.35Qkmax=1.35*1291=1743KN

B、可承受弯矩：

截面抵抗矩： W=BH3/6=460*40/6=mm33

由塔吊压力或拉力产生的弯矩计算：

M=∑ Nmax*a=1291KN*1.35*锚 固 螺 杆 相 对 主 肢 轴 心 偏 位 距 离 之 和0.5m==1743KN*0.5=872KN.M <981.3332KN.M

f=M/W=872*1000*1000/=177.7N/mm2<215N/mm2

C、焊缝计算：不含加劲板的连接强度。

取

N=0.75ft*Lw=0.75*160*460*4*8=1766kN>|-654|KN

七、基础计算结果

1、根据塔吊基础验算，可确定本工程塔吊基础桩基采用

4 根Φ 800 钻孔灌注桩，

桩心距 1.6 米，桩身砼强度 C30，桩顶标高如前文所述，桩端进入 8 号土层（含黏性 土砾砂层）不小于 2m，各塔吊基础的桩长见上表。

2、在桩顶处设置构造承台 ( 长×宽×高： 4000× 4000× 400mm)，桩顶进入构造承

台 100mm， 构造承台内配Φ 14@150双层双向钢筋，砼强度等级 C35。

3 、 钢 构 柱 截 面 尺 寸 为 460*460mm， 主 肢用 角 钢 L140*14 ， 缀 板 为

400*250*10@700，钢格柱顶标高定位相对标高 -1.30m ，上部焊接承重钢板与塔机基础

节连接。

钢格构柱直接埋设在混凝土桩内 , 与桩钢筋笼 8 根主筋帮条电焊焊接 , 钢筋笼与

格构柱电焊搭接长度不少于

3 米；搭接处桩钢筋笼增设增强箍筋，每 1 米增加Φ 14

加强箍一道Φ 6 螺旋箍 @100均布，且钢筋笼通长布置。

钢格构柱与塔身基础节连接的转换承重钢板

40 厚， Q235 钢，截面尺寸

600*600mm2；锚固螺栓 M30与角钢电焊连接，连接焊缝为双面焊，长度≥ 250mm，焊缝高度 10mm。

加劲板

4- 30

40厚转换

承重钢板

钢构柱分肢

40厚转换

承重钢板

加劲板

C

30

C

钢构柱分肢

缀板

M30螺栓

缀板

钢构柱分肢

双面焊接

格构柱宽度

C-C剖面

当挖土方时， 在塔吊基础部位， 必须分层开挖。 在钢格构柱外侧每隔 2 米设置一

道垂直剪刀撑杆件、 内部水平剪刀撑杆件、 外侧连接杆件， 与格构柱的连接采用电焊

连接，必须跟随挖土深度每 2m焊一次；所有连接杆件采用 L140*14。

采

外侧垂直剪刀撑

内部水平剪刀撑（杆件 1）

内部水平剪刀撑（杆件 2）

内部水平剪刀撑杆件1 与杆件 2上下叠放

钢格构柱加固撑杆平面示意

八、塔吊基础施工及安装塔吊

1、在塔吊基础方案完成并审批后，放线定位埋设护筒，桩机钻孔、成孔并清孔，

安放钢筋笼和钢格构柱，钢格构柱与柱主筋焊接，焊接长度不小于

3m，浇筑桩混凝

土，混凝土浇至自然地面平。

2、待桩砼强度达到设计要求后，制作安装钢格构柱转换承重钢板，转换承重钢

板与塔吊基础节配套；转换承重钢板板厚

40mm，与钢格构柱采用 M30螺栓连接。

1 根 M30螺

3、钢格构柱顶面用水准仪找平，气割割平，在每根主肢角钢上焊接

栓，电焊焊接长度 250mm，四根钢格构柱共计 16 颗 M30螺栓，焊接完成后，安放 40 厚转换承重钢板， 每块板用 4 颗 M30螺栓，双螺母紧固， 然后用水准仪测量转换承重

钢板水平度，确保水平度控制在规范要求的

L/1000 以内；最后将转换承重钢板与钢

格柱角钢电焊焊接，并增设三角板作加劲板，转换承重钢板、钢格柱角钢与缀板、加

劲板之间均双面满焊。

4、将塔吊基础节吊置力转换承重面板上，划线找孔，采用电磁吸力台钻打孔，

固定塔吊基础节， 用水准仪测量基础节安装水平度， 确定达到塔吊安装要求后， 即可

安装塔吊。

5、安装塔吊：先安装三节标准节， 将两节标准节与顶升套架总成合成一个整体，

将该整体吊入底盘上，对准连接孔，用特制螺栓与基础节连接好、拧紧；再将回转总

成吊入顶升套架上， 拧紧螺母及防松螺母； 然后将塔帽吊到回转总成上部的回转塔身

上，用特制的销轴将塔帽与回转总成上部的过渡节连接， 并穿好开口销； 将驾驶室吊

到回转上支承右侧的挑当梁上， 对准耳扳用螺栓联接， 并在驾驶室上部拉 2 根斜杆用

螺栓连接；最后安装平衡臂、起重臂、平衡重块、起重吊购。塔机安装完毕，检查塔

身重直度，试机，开动各个传动机构，检查钢丝绳是否处于正常工作状态。

6、安装塔吊前需确定塔吊最有利的安装拆卸方位，便于后期拆卸，提高施工安

全性。塔吊安装完毕，经集团公司、有关监督部门验收后方可挂牌使用。

7、地下室开挖后， 随着挖土深度对地下的钢格构柱进行分层加固，

每下挖 2 米，

凿除桩身混凝土，对四根钢格构柱进行水平撑、斜撑的电焊连接。

8、当土方开挖至构造承台底标高后，施工钢筋砼构造承台，固定

4 根砼桩，砼

强度等级 C35。

9、塔机防雷接地采用专用的接地线，接地电阻不大于

4Ω，塔吊接地线与钢格

构柱用φ 12 圆钢焊接，并通过钢格构柱同塔吊桩基钢筋的焊接形成一个接地网，确 保塔吊防雷安全。

10、塔身与砼结构防水处理办法

因塔吊基础钢格构柱穿过地下室底板和顶板， 在钢格构柱穿地下室底板和顶板处

用 4mm厚钢板作为止水片， 焊接在钢格构柱身上， 位置在底板的中间， 焊接必须牢固、密封、位置正确（底板和顶板的 1/2 处），砼浇捣密实。

九、施工安全措施

1、在钢格构柱、塔吊基础桩施工和塔吊安装前，必须向各操作人员进行详细安

全、技术交底，施工人员分工明确，任务明确，责任明确及工作位置明确。

2、作业人员必须经过上岗培训，持证上岗，进入现场必须戴安全帽，穿防滑鞋，

高空作业必须系安全带。

3、对所有的施工机械，机具索具工作齐备到位，检查合格。

4、塔身能够附着锚固时及时附着锚固， 以减小塔吊倾覆力矩对底板结构的影响。

5、塔吊安拆由专业队伍负责施工，并编制相应的搭拆专项方案报分公司审批，

在安拆塔吊前应提前通知分公司， 并递交相关资料， 由集团公司审察并签发安拆令后

方可安装塔吊。

6、安装结束后，安装单位按照安全技术规范及说明书的有关要求进行检验和调

试，自验达到安全使用标准后报集团公司及当地有关技术监督部门验收，

验收合格后

由安装、使用和租赁单位技术负责人签字，悬挂验收合格牌后方可使用。

7、 桩钢筋笼和钢格构柱吊装和塔吊安装时， 作业区派人警界， 提醒行人注意空

中落伤人。

8、塔吊安装时，对所有的起重工具如索具、夹具等进行全面检查并计算、验算

后方可使用。

9、塔吊安装后必须经主管部门检查验收合格后，挂牌方可使用，塔吊司机须持有效操作证上岗，严格执行“十个不准吊” 。

10、在使用中要经常观察、 检查钢格构柱各连接部位的情况， 发现问题立即暂停

塔吊作业，并进行分析加固。

11、塔吊电箱必须上锁，专人保管

，工作完毕切断电源、上锁。

12、经常对塔吊进行保养维修，特别是对五限位（超高、变幅、超重、力矩、升

空室）上保险；吊钩、钢丝绳、滚筒要经常检查并准备配件 , 防止塔身标准节连接螺栓因多次重复使用而产生螺帽拧紧后松动、 拧不紧等现象， 导致连接螺栓疲老直至损坏塔身标准节等隐患。

十、格构柱的监测与塔吊纠偏措施

吊装组合式基础的格构式钢柱时， 垂直度和上端偏位值不应大于下表中的允许值。

格构式钢柱安装的允许偏差（ mm）：

项目

柱端中心线对轴线的偏差 柱基准点标高 柱轴线垂直度

允许偏差（ mm） 检验方法

20 ±10

用吊线和钢尺检查 用水准仪检查

0.5H/100 且≤ 35 用经纬仪或吊线和钢尺检查

塔吊基础沉降观测应定期进行， 半月一次。垂直度的测定当塔吊在高度以内

半月一次，当安装附墙后应每月观测一次 （安装附墙时就要观测垂直度状况， 以便于附墙调节）。

当塔吊出现沉降不均匀、垂直度偏差超过塔高的 1/1000 时，应对塔吊进行纠偏校正。在附墙未设之前， 在最低节与塔吊地脚螺栓间加但垫钢片校正， 校正过程中用高吨千斤顶顶起塔身。 为保证安全，塔身用大缆绳四面缆紧， 且不能将地脚螺栓拆下来，只能松动螺栓上的螺母， 具体长度根据加垫片的厚度而定。 当有多道附墙架设后，塔吊的垂直度校正，在保证安全的前提下，可通过调节附墙拉杆的长度来实现。